Турбулентный нагрев

Телескоп из счетчиков 521 Тензорные силы 507 Теория возмущений 524, 528, 532 Теория возраста 308 Тепловые нейтроны 298 Тепловые реакторы 387 Термализация 298 Термоядерная реакция 479 Тета — пинч — эффект 482 Томсона модель атома 15—16 Томсоновское рассеяние у-лучей 244 Ториевая вилка 142 Тормозное излучение 233 Транспортная длина 307 Трансурановые элементы 413 Триплет см. Мультиплет Туннельный переход 126, 396 Турбулентный нагрев 483 [c.719]

Механизм стабилизации пламени за плохообтекаемыми телами ряд исследователей объясняет тепловым состоянием области горения за стабилизатором, где создается вихревая зона с обратными токами и куда подается распыленное топливо. Холодный воздух, обтекая стабилизатор, соприкасается с зоной горения происходит турбулентное перемешивание газов, паров топлива и воздуха и его нагрев до температуры, необходимой для воспламенения и горения. Полагают, что пламя срывается тогда, когда вихревая зона получает от вновь подожженных газов тепла меньше, чем требуется для зажигания этих газов [55, 56]. [c.41]

ВЯЗКОСТИ на внутренние процессы (затухание и зарождение возмущений, нагрев потока и др.) сохраняет чрезвычайно важное значение в любом пункте турбулентного потока. [c.602]

С турбулентными процессами в верхней атмосфере планеты связано, прежде всего, высотное перераспределение компонентов (механизмом турбулентной диффузии), изменение скорости протекания химических реакций в условиях турбулентного перемешивания и турбулентный энергообмен (нагрев за счет вязкой диссипации турбулентной энергии и охлаждение механизмом турбулентной теплопроводности). Как уже было отмечено в разд. 1.1.3, упрощенно турбулентную [c.44]

Турбулентный поток тепла. Ниже -105 км нагрев атмосферного газа поглощаемым солнечным излучением и инициируемыми этим поглощением химическими процессами компенсируется турбулентной теплопроводностью. Полный поток тепловой энергии многокомпонентной смеси, переносимый турбулентностью, возникающий благодаря корреляции между пульсациями удельной энтальпии и среднемассовой скорости течения, для стратифицированной атмосферы можно записать в виде ( см. (3.3.15 )) [c.244]

Функции аберраций и И 2 определяются тем, насколько сильно отклоняются зеркала от идеальной формы. Например, если зеркало слегка отклонено (см. разд. 7.11.2) на углы Ьф и Ьфу, то мы имеем IV = X 8фх + у 8фу, Окна Брюстера являются еще одним источником аберраций (астигматизм и кома). Источником аберраций является и сама активная среда, например нагрев стержней в АИГ -лазере вызывает линзовый эффект. В газовых проточных лазерах основными факторами, искажающими поле в резонаторе, являются ударные волны и турбулентность. В этом случае их влияние может быть учтено некоторыми дополнительными функциями аберраций. [c.528]

Можно предполагать, что в условиях нестационарного нагрева газа замедленная масса газа у стенки успевает существенно нагреться и расшириться. Это увеличивает поверхность ее взаи-модействия с большими ускоренными массами относительно холодной жидкости и приводит к более интенсивному выбросу вверх. Поэтому с одной стороны интенсифицируется порождение турбулентности, а с другой — обеспечивается выброс горячей порции газа вверх в холодный газ. Однако по мере увеличения температурного фактора Тц./Ть будет усиливаться эффект изменения теплофизических свойств и особенно плотности всего газа около стенки по сравнению с изотермическим течение.м при Тп- = т, [c.27]

Современный уровень плазменного напыления в основном базируется на использовании дозвуковых и сверхзвуковых, турбулентных, осесимметричных, плазменных струй с широким диапазоном теплофизических свойств. На нагрев плазмообразующего газа расходуется около половины мощности, подводимой к распылителю. Обычно тепловой КПД распылителя составляет 0,4...0,7. Следует также отметить слабое использование плазменной струи как источника теплоты на нагрев порошковых частиц. Эффективный КПД их нагрева плазмой находится в пределах Т и = 0,01...0,15. При распылении проволоки Т1 = 0,2...0,3. [c.225]

Сгорание пылевидного топлива протекает в две фазы первая — быстрая — выделение и сгорание летучих и вторая — более медленная — горение кокса. При сгорании ныли происходит ее резкий нагрев, и частицы топлива могут измельчаться, а иногда — вспучиваться. Условия обтекания газами частичек пыли в пылегазовом потоке не являются достаточно благоприятными, хотя частички и вращаются вокруг своих осей, но относительная скорость движения газов и частичек невелика. Поэтому в процессе горения важны надлежащий подвод кислорода к поверхности кокса и удаление с нее пленки продуктов горения. Для этой цели требуется высокая турбулентность факела. [c.74]

Газовый нагрев осуществляют с помощью газовых или газокислородных горелок, устанавливаемых в стенках вакуум-камеры, на ее крышке или под погружными патрубками. Чаще всего горелки располагают в боковых стенках вакуум-камеры с наклоном вниз под углом 45°. Разработаны конструкции с тангенциальным расположением горелок, чго обеспечивает турбулентное движение горячей смеси и ее более полное сгорание. [c.115]

Поверхность летательного аппарата, обтекаемая ламинарным слоем, испытывает меньшее трение и меньший аэродинамический нагрев, чем поверхность, обтекаемая турбулентным слоем, при тех же скоростях полета. [c.35]

Проблема ламинарно-турбулентного перехода имеет практический интерес вследствие влияния перехода на аэродинамические характеристики и нагрев летательных аппаратов. Восприимчивостью пограничного слоя называют процесс возбуждения внешними возмущениями собственных колебаний пограничного слоя [1]. Она является первой стадией ламинарно-турбулентного перехода. [c.89]

ПЛАЗМЕННАЯ ЧАСТОТА — частота ленгмюровских колебаний, называемых также плазменными колебаниями и продольными (к II Е) колебаниями пространственного заряда Юр = У4лпе /т , п — плотность, е и — заряд и масса электрона, к — волновой вектор, Е — электрич. поле, вызываемое разделением зарядов. В холодной плазме (Tg = Ti) ленгмюровские колебания не обладают дисперсией, т. в. П. ч. Шр не зависит от длины волны. Подробнее см, в ст. Волны в плазме. ПЛАЗМЕННАЯ ЭЛЕКТРОНИКА — раздел физики плазмы, изучающий коллективные взаимодействия плотных потоков (пучков) заряж. частиц с плазмой и газом, приводящие к возбуждению в системе линейных и нелинейных эл.-магн. вола и колебаний, и использование эффектов такого взаимодействия. Прикладные задачи, к-рые ставит и решает П. э., определяют её осн, разделы плазменная СВЧ-электроника, изучающая возбуждение в плазме интенсивного когерентного эл.-магн. излучения, начиная от радио-и вплоть до оптич. диапазона длин вола плазменные ускорители, осн. на явлении коллективного ускорения тяжёлых заряж. частиц электронными пучками и волнами в плазме плазменно-пучковый разряд, основанный на коллективном механизме взаимодействия плотных п.уч-кон заряж. частиц с газом турбулентный нагрев плазмы плотными пучками заряж. частиц и коллективные процессы при транспортировке и фокусировке пучков в проблеме УТС (см. Ионный термоядерный синтез) неравновесная плазмохимия, изучающая процессы образования возбуждённых молекул, атомов и ионов при коллективном взаимодействии пучков заряж. частиц с газом и плазмой. [c.606]

С возрастанием скорости течения коррозия усиливается, особенно в турбулентном потоке. Движущаяся морская вода может разрушать слой ржавчины и усиливать приток кислорода. Ударное водействие воды ускоряет разрушение металла. Кавитация обнажает свежую поверхность стали и тем самым усиливает коррозию Повышение температуры среды способствует ускорению коррозии. Вместе с тем нагрев морской воды может приводить к выпадению защитного осадка или уменьшать концентрацию растворенного кислорода [c.36]

При лалганарном движении жидкости нагрев ее в радиальном направлении происходит, главным образом, за счет теплопроводности. Более интенсивно жидкость нагревается в условиях конвективного обмена тепла между ее частицами, что возможно при турбулентном движении, при котором число Re > 2300. [c.27]

Универсальность спектра Колмогорова—независимость от источника энергии — является в определ. степени специфич. свойством, присущим Т. в простых средах, напр, в нейтральных жидкостях, в к-рых отсутствует характерный внутр. масштаб. В более сложных средах, нагр. в плазме, Т.— результат взаимодействия разд. полей и/или возбуждений с разными характерными частотами, масштабами и полосами поглощения (см. Турбулентность плазмы). Кроме того, существенными могут оказаться нелинейные механизмы диссипации — коллапс ленгмюровских воли в плазме (см. Волновой коллапс), обрушение внутренних волн или волн на поверхности жидкости и т. п. В такой ситуации простые модели типа икери. интервала и передачи энергии от крупномасштабных движений к мелкомасштабным неприменимы, а одних только соображений размерности недостаточно для получения результатов в замкнутом виде. Степенные спектры в подобных ситуациях также возможны, но при определ. ограничениях, напр, если выполнены условия возбуждения лишь одного типа волн. Для слабой Т. такие спектры в приближении случайных фаз могут быть получены из кинетич. ур-ний для волн. Примером является спектр Захарова — Филоненко для капиллярных волн, к-рый также соответствует инерц. интервалу. [c.181]

Для интенсификации сжигания газового топлива необходимо ускорить смешение его с воздухом и создать условия для увеличения скорости турбулентного распространения пламени и поверхности фронта пламени. Поверхность фронта пламени может быть увеличена организацией развитого зажигания по сечению горелки. Скорость турбулентного распространения пламени определяется скоростью химического реагирования, которая увеличивается с ростом температуры и концентрации реагирующих веществ. С целью повышения температуры смеси применяют предварительный подогрев воздуха, используемого для горения. Однако основной нагрев горючей смеси до ее воспламенения происходит в топочной камере за счет диффузии в нее высоконагретых продуктов сгорания. Для ускорения тепло-и массообмена сжигание должно быть организовано в высокотурбулизированном потоке и, следовательно, в потоке с повышенной скоростью. При этом должно быть организовано устойчивое зажигание, обеспечивающее воспламенение у устья горелки при высокой скорости истечения смеси из горелок. [c.65]

Пульсациями электрических и магнитных величин, а также непосредственным влиянием магнитного поля на турбулентные пульсации пренебрегаем. Некоторое обоснование этого приближения, называемого газодинамическим, можно найти в работах В. П. Панченко [Л. 17]. По-видимому, это допущение будет оправдано, если джоулев нагрев и нондеромоторная сила (в слое на изоляторной стенке) малы по сравнению с тепловым потоков/ и трением на стенке. На малых расстояниях от электрода при низких температурах стенки это допущение нарушается, так как здесь существенными становятся диффузионные процессы, джоулев нагрев и другие эффекты. [c.179]

Значительно чаще в плазмотршш реализуется другой рабочий процесс, при котором дуга как бы обтекается потоком газа (вдоль или поперек). При этом нагрев газа осуществляется за счет теплообмена (который обычно имеет турбулентный характф) периферийной относительно низкотемпературной зоны дуги с обтекающим газом. Усиленный теплоотвод от дуги приводит к сокращению поперечного размера ее проводящей зоны, п ж этом увеличиваются плотность тока и [c.4]

В зарубежных производствах ПВХ использовано эмалированное и гуммированное оборудование. Применяются эмалированные реакторы с верхним приводом мешалки и контрмешалками. Для многотоннажных производств при перемешивании сред с высокой вязкостью более экономичны реакторы с нижним приводом мешалки. Их нагрев и охлаждение может осуществляться посредством распылительных сопел, вмонтированных в рубашку аппарата. Это позволяет избежать турбулентности потока теплоносителя и повысить коэффициент теплопередачи. Реакторы помимо приборов контроля и регулирования [c.46]

Охлаждение или нагре ванив турбулентного потока не вносит значительного изменения в характер кривой распределения скоростей, поскольку в таком потоке осуществляется сильное перемешивание среды, приводящее к выравниванию температуры. [c.291]

Влияние расхода плазмообразующего газа на Е дюжно установить с помощью формулы (40). Так, с увеличением расхода газа возрастают затраты энергии на нагрев газа и напряженность электрического поля растет. Это особенно присуще начальному участку дуги (рис. 66), где потери энергии, обусловленные теплопроводностью и излучением, невелики. Однако, если потери энергии за счет излучения и теплопроводности (молекулярной и молярной) значительно больше количества энергии, идущей на нагрев газа, напряженность электрического поля слабо зависит от расхода газа. Такая ситуация наблюдается в аргоне при больших токах на начальном участке дуги (см. рис. 66, / > 300 А) и при любых токах на установившемся участке дуги, где нагрев газа не происходит. Небольшие изменения напряженности электрического поля на установившемся участке дуги (см. рис. 65 и 66) связаны с изменением интенсивности теплообмена между электрической дугой и стенкой дугового канала. Так, с увеличением расхода газа растет молярная теплопроводность и в соответствии с выражением (43) увеличивается Е при том же токе дуги. Это подтверждают экспериментальные данные, представленные на рис. 65. При значительном расходе газа, когда течение в канале становится турбулентным, увеличение напряженности электрического поля становится более существенным. Это особенно характерно для области вблизи выходного электрода [30, 31], где пульсации плазменного потока обусловлены не только турбулентностью потока газа, но и нестабильностью горения дуги, особенно в связи с процессами шунтирования. [c.124]

Многофазные течения о бычно возникают в трубопроводах, поскольку в них всегда имеются утечки тепла. Для двухфазного течения значительно сложнее рассчитать такие параметры, как потери давления, допустимые потери жидкости, расход, требования по захолаживанию, влияние растворения примесей и многие другие. В зависимости от распределения пара и жидкости в канале могут иметь место различные режимы течения двухфазной среды. Эти режимы характеризуются сочетанием ламинарных и турбулентных течений, подчиняющихся разным физическим закономерностям, и для их описания необходимы различные уравнения. Кроме того, режимы течения изменяются по длине канала в следтавие изменения массовых концентраций пара и жидкости они изменяются также с течением времеии, например в процессе захолаживания системы. Различные режимы двухфазных течений обсуждаются в гл. 4, а методы расчета потерь давления, распространения волн сжатия, течения жидкости в критическом состоянии и влияния условий на входе в канал описываются в гл. 11. В гл. 13 рассматриваются некоторые проблемы нестащио-нар ных двухфазных течений, возникающие при захолаживании, резком сбросе давления и при быстром охлаждении сильно нагре- [c.11]

Зависимость скорости рекристаллизации от типа исходной субструктуры материала исследована во многих работах. Так, развитие полигонизации обусловливает не только замедление, но даже в ряде случаев полное предотвращение рекристаллизации [31]. Это же подтверждается и работой Тальбо [79], в которой показано, что рекристаллизация при нагреве полигонизованного железа не происходит, что указывает на большую стабильность субструктуры. Нагрев алюминия высокой чистоты [12], деформированного при нормальной температуре и температуре жидкого азота, выявил различное протекание процессов разупрочнения. В алюминии, деформированном при нормальной температуре, благодаря протекавшему динамическому отдыху создались условия для формирования в процессе нагрева полигонизованной структуры и развития рекристаллизации на месте . В связи с тем, что деформация при температуре жидкого азота не могла сопровождаться процессом отдыха, структура характеризовалась неоднородностью, большей плотностью дефектов, и, как следствие этого, разупрочнение при нагреве начиналось с образования областей, отделенных от матрицы высокоугловыми границами, и пх миграцией. Это же было подтверждено Котреллом [52] и Бюргерсом. Котрелл подчеркивает преимущественное образование зародышей рекристаллизации в областях решетки, имеющих максимальную кривизну. Многие эксперименты показывают, что зародыши рекристаллизации образуются в первую очередь в тех областях, где скольжение носит турбулентный характер и где решетка имеет максимальную кривизну. Это связано с тем, что чем более турбулентным было скольжение и неоднородным распределение дислокации, тем труднее последующее их перераспределение с образованием устойчивых [c.55]

Гидро- и аэродинамические процессы протекают в подвижных соединениях (подшипни-гси, направляющие скольжения, и т.п.) деталей станка, а также в гидравлических и пневматических приводах станков [1, 8]. Они определяют несущую способность слоев жидкостной и газовой смазки, жесткость соответствующих элементов конструкции, точность траекторий перемещения, энергетические потери и нагрев в зонах протекания процессов. Течение жидкости и газа в станочных устройствах, как правило, носит, ламинарный характер. Случаи проявления турбулентности встречаются редко. [c.26]

Сравним (10.44) с (10.42), положив в (10.42) Рг—1. Мы видим, что нагрев тела при турбулентном обтеканни в Ке раз интенсивнее, чем прн ламинарном. При этом можно пренебречь слабой логарифмической зависимостью (10.44) от числа Рейнольдса. Например, отсюда можно сделать вывод, что прн быстром движении тела в жидкости его задняя часть нагревается сильнее, чем передняя. [c.160]

Смотреть страницы где упоминается термин Турбулентный нагрев : [c.483] [c.237] [c.598] [c.244] [c.134] [c.6] [c.454] [c.34] [c.149] [c.162] [c.436] [c.166] [c.606] [c.46] [c.553] [c.247] [c.272] [c.99] [c.697] [c.580] [c.125] [c.218] [c.56] [c.192]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...