И изгибающий момент от сил конструкции

Решение. Составляем расчетную схему вала, приводя все действующие на него силы к точкам, лежащим на оси вала. При переносе сил Р.г и Г.2 добавляются пары сил с моментами М,] = 0,5Рц<11 и Л ц2 = 0,5f,2 скручивающими вал. При переносе силы добавляется пара сил с моментом М, = 0,5F l , вызывающим изгиб в плоскости гОу. Расчетная схема вала изображена на рис. 9.10, а (сила для ясности чертежа несколько смешена от оси вала). На рис. 9.10, б, в, г даны эпюры крутящих и изгибающих моментов. При заданной конструкции (см. рис. 9.9, а) сила передается непосредственно на правый подшипник, не вызывая растяжения или сжатия вала. Из условия равновесия вала (его [c.278]

В связи с повышенной деформативностью алюминиевых конструкций (особенно стреловых) их расчет должен производиться с учетом нелинейного изменения прогибов и изгибающих моментов от продольной силы [1]. [c.257]

Рис. в. Определение реакций и построение зпюр изгибающих моментов а предварительно выявленная конструкция вала с размерами I, li и б — эпюра от силы Р в вертикальное плоскости в — эпюра от силы Т и момента в горизонтальной плоскости г — эпюра от силы неопределенного направления (5 — эпюра результирующих моментов [c.362]

Поворотная платформа крана конструктивно выполнена в виде плоской прямоугольной рамы, К центральной части платформы, имеющей в плане форму квадрата, приваривается П-образная консоль из двутавровой и швеллерной стали, на которой крепится двуногая стойка. На платформе устанавливаются грузовая и стреловая лебедки, механизм поворота и плиты противовеса. В передней части на платформу опирается колонна решетчатой конструкции сечением 1 X 1 л. От опрокидывания колонна удерживается подкосами, связанными с кронштейнами колонны. Наверху колонна заканчивается оголовком, несколько отогнутым назад, причем размеры его таковы, что изгибающий момент от вертикальных сил, действующих на колонну, сведен до минимума. Вверху колонны, на специальной раме с площадкой, расположена кабина машиниста. В верхней части колонны спереди крепится стрела решетчатой конструкции. В плане стрела имеет вид трапеции, расширяющейся к основанию, что обеспечивает необходимую прочность при восприятии горизонтальных нагрузок. Соединение головной секции с опорной с помощью шарнира и откидных болтов дает возможность складывать стрелу прн демонтаже и перевозке крана. Монтаж и демонтаж крана производится путем скла-266 [c.266]

Для соединения валов с несовпадающими осями применяют компенсирующие муфты. Благодаря своей конструкции эти муфты обеспечивают работоспособность машины даже при взаимных смещениях валов. Однако необходимо помнить, что валы и опоры при этом дополнительно нагружаются радиальными и осевыми силами и изгибающими моментами, зависящими от величины и вида расцентровки валов (см. рис. 19.3). Следует подчеркнуть, что с ростом смещений валов ресурс самой муфты снижается. [c.484]

Рассмотрим крепление консольного стержня в корпусе (рис. 105). Конструкция 1 нежелательна, так как максимум изгибающего момента от поперечной силы Р приходится на резьбовой участок стержня. В зоне А резьбовая поверхность будет работать на смятие под действием усилий ом. а при малой глубине завинчивания в корпус одновременно будут действовать также и усилия среза Введение бурта в конструкции 2 при достаточной затяжке детали уменьшает усилия см и Ясх> благодаря разгружающему действию реакции корпуса q . на бурт. [c.352]

При использовании эпюр изгибающих моментов для данной конструкции варьируются положения нулевых (безмоментных) точек, число которых равно степени статической неопределимости конструкции. Для этого для зафиксированных значений координат нулевых точек эпюр Xoi находятся значения неизвестных Х(ц, не зависящие от параметров сечений. Используя эти значения Xqi и соответствующие им канонические уравнения метода сил, можно определить путем варьирования координат лгр в реальном диапазоне их значений оптимальные параметры сечений [58]. [c.341]

После вычисления всех единичных перемещений, являющихся коэффициентами при неизвестных в системе канонических уравнений, а также и свободных (грузовых) членов этих уравнений, определяют значения неизвестных, решая эти уравнения. Затем строят для основной системы эпюры изгибающих моментов от каждого из найденных усилий, т. е. Хх, Хз,. .., X,-,. .., Х . Для этого можно использовать построенные ранее единичные эпюры, ординаты которых необходимо теперь умножить на найденные значения соответствующих неизвестных. Просуммировав по характерным точкам (на протяжении всей рассчитываемой конструкции) ординаты эпюр бт действия всех сил X с ординатами грузовой эпюры, получим окончательную суммарную) эпюру изгибающих моментов в заданной статически неопределимой системе, [c.532]

Под действием горизонтальных сил от давления ветра на провода и конструкцию опора изгибается и точки приложения вертикальных сил от веса проводов и конструкции опоры смещаются с вертикальной оси на величину прогиба опоры (см. рис. 6-7). Вследствие этого смещения к изгибающему моменту от горизонтальных нагрузок добавляются моменты от вертикальных весовых нагрузок. В свою очередь, вертикальные силы, увеличивая изгибающий момент, увеличивают и сами прогибы от горизонтальной нагрузки. Это свойство гибкой конструкции, которой является стойка П-образной опоры, требует вести расчет по деформированной схеме, т. е. с учетом конечных деформаций, возникающих под действием расчетной нагрузки. [c.134]

Одностоечные опоры с треугольным расположением проводов являются также гибкими конструкциями, и изгибающий момент в стойках таких опор необходимо определять с учетом моментов от вертикальных сил на прогибах. [c.142]

Собственные веса Металлических конструкций без оголовков решетчатых стрел и мачт квадратного или треугольного поперечного сечения с размерами боковой стороны 500—1000 мм составляют 0,1—0,2 тс м. Стрела рассчитывается как двухопорная балка. Если подъемный канат проходит ниже оси стрелы (рис. 3.103, б), усилие 5 уменьшает изгибающий момент от собственного веса, а если выше — увеличивает. Ванты применяются в количестве не менее четырех и обычно число нх четное. От действия горизонтальной силы Н наибольшее рабочее усилие в ванте имеет [c.370]

Рассмотрим случай крепления консольного стержня в корпусе на резьбе (рис. 364, а). Конструкция 1 неудовлетворительна. Максимум изгибающего момента от поперечной силы Р приходится на нарезной участок стержня, ослабленный впадинами между витками. Присущие консольному нагружению высокие нагрузки на участке заделки вызывают изгиб нарезного стержня и смятие витков резьбового отверстия и стержня. [c.462]

Еще одним видом соединения лопаток с диском является шарнирное крепление (рис. 3.20). Конструкция данного соединения предусматривает установку лопатки 4 с зазором относительно щти а 2 и обода диска 1. От осевого перемещения штифт фиксируется втулкой 5 и заклепкой 3, развальцованной на втулку 5. Наличие зазоров позволяет лопатке под действием изгибающих моментов от газовых и центробежных сил поворачиваться относительно штифта, установленного в диске с натягом. При этом осуществляется практически полное взаимное уравновешивание действующих изгибающих моментов, т. е. напряжения изгиба в лопатке при оценке ее прочности можно не учитывать. [c.77]

Соединение валов насосов между собой и передача крутящего момента обеспечивается различными элементами (рис. 10.49), выбор конструкции которых зависит от значения передаваемого крутящего момента, условиями сборки и разборки насосов и ТНА, температурными режимами их работы, наличием осевых сил и изгибающих моментов. Наиболее широко применяется шлицевое соединение рессорой (рис. 10.49, а) или муфтой (рис. 10.49,6). Рессора 1 обеспечивает упругое соединение соосных валов, [c.257]

Крупным недостатком ковочных прессов с подвижной станиной является возможность перекоса верхней поперечины вследствие неравномерного нагрева колонн и возникновения дополнительного изгибающего момента, вызывающего возможность заклинивания колонн и увеличенный износ направляющих втулок. Чтобы этого не происходило, в конструкции предусмотрен специальный направляющий столб большого диаметра, воспринимающий изгибающий момент от эксцентрического приложения деформирующих сил и расположенный вне зоны нагрева. [c.197]

Прочность судов д. б. достаточна для противостояния силам весов корпуса, механизмов, топлива, грузов и силе давления воды, а также изгибающим моментам, вызываемым этими силами (см. Строительная механика корабля). Для речных судов продольные изгибающие моменты обусловливаются неравенством по отдельным участкам длины сил веса и сил поддержания в отличие от морских и рейдовых судов волнение для речных судов не вызывает увеличения изгибающих моментов. Современные судовые конструкции судов служат целям [c.192]

Пример 12.4 (задача № 21 из контрольной работы заочников). Вал АВ и жестко соединенный с ним ломаный стержень СОЕК того же поперечного сечения вращаются с постоянной угловой скоростью 03 вокруг оси АВ (рис. 12.5, а). Требуется 1) построить эпюры продольных сил N и изгибающих моментов М от сил инерции, возникающих на вертикальном СВ и горизонтальном ЕК участках ломаного стержня (влиянием сил инерции самого вала АВ и сил собственного веса конструкции можно пренебречь) 2) найти допускаемое число оборотов вала в минуту при допускаемом напряжении [(т] = 100 МПа и у = 78 кН/м. Диаметр вала л =20 мм, длина /=50 см. [c.291]

Давление газа в баке с жидким кислородом может зависеть от ряда условий. Предположим, что давление должно быть достаточно велико для того, чтобы, во-первых, предотвратить закипание жидкого кислорода, во-вторых, предотвратить кавитацию в топливном насосе, в-третьих, обеспечить структурную устойчивость конструкции, а именно, ограничить осевые сжимающие напряжения в стенках бака. Чтобы выполнить первое из этих условий, абсолютное давление газа в баке должно быть выше, чем давление насыщенных паров жидкого кислорода. Второе требование выполняется тогда, когда давление в баке достаточно высоко, так что давление на входе в насос, включая и гидравлический напор в напорной трубе насоса, превышает на необходимую величину давление паров жидкости. Третье требование можно выполнить, если предположить, что осевая нагрузка на единицу длины окружности бака, обусловленная давлением в баке плюс допустимым сжатием бака, больше, чем нагрузка, вызванная действием инерционных сил, сил сопротивления и изгибающих моментов. Эти условия могут быть сформулированы следующим образом. С точки зрения выполнения первого требования [c.587]

В конструкции с присоединением швеллера в шип (вид 35) сварные швы разгружены от изгиба силой Р изгибающий момент воспринимают фланговые швы и поперечный шов I, работающие на срез. На виде 36 изображено соединение, усиленное косынкой. [c.179]

I — 1,8 М, a — 0,7 M,b — 0,6 M, h — 0,5 м. Конструкция дорожного знака (рис. 2.6, а) может быть представлена расчетной схемой (рис. 2.6, б). Приведя силу F к оси стойки (рис. 2.6, в),видим, что стойка знака испытывает деформацию крушения от Мер и деформацию плоского поперечного изгиба в вертикальной плоскости от силы F, вызывающей максимальный изгибающий момент Ми max основании стойки (рис. 2.6, г, д). [c.40]

Линией слияния называется диаграмма, изображающая зависимость изучаемого усилия (опорной реакции, поперечной силы, изгибающего момента и т. д.) в определенном месте (сечении) конструкции от положения единичного груза. [c.470]

В конструкциях различных машин часто встречаются детали, работающие на совместное действие изгиба и кручения. Характерным примером таких деталей являются валы самых разнообразных устройств. Силы, которые передаются на вал машины, в общем случай приводят к возникновению в поперечных сечениях крутящего момента изгибающих моментов Му и М , а также поперечных сил Qy и Q . Однако влиянием поперечных сил, как правило, пренебрегают, поскольку соответствующие им касательные напряжения в опасных точках бруса невелики по сравнению с касательными напряжениями от кручения и нормальными напряжениями от изгиба. [c.178]

Прочность диафрагм отдельно стоящих оболочек целесообразно проверить на действие предельных усилий распора, передаваемых с оболочки на контур N p предельных усилий растяжения в арматуре угловых зон Л пр-р, предельных изгибающих моментов Мцр и сдвигающих сил 5 (рис. 3.20). В частном случае возможно разрушение верхнего пояса в сечении, где оканчивается армирование угловых зон оболочки косой арматурой. Разрушение отдельно стоящих оболочек может происходить от действия сдвигающих сил (рис. 3.20, г). Равнопрочность конструкции в данном случае будет определяться равенством суммы проекций на горизонтальную ось сдвигающих сил в плите у контура 2S силам распора Л пр, действующим на контурный диск. Распределение сдвигающих сил вдоль контура принимается в соответствии с упругим расчетом, а максимальные сдвигающие напряжения равными 3 р (см. работу [39], ч. 2). [c.222]

Принимается, что конструкции жесткие и перемещения их весьма малы по сравнению с размерами. Для таких систем применяют принцип независимости сложения действия сил напряженное и деформированное состояние системы от нескольких нагрузок может быть получено суммированием состояний от действия каждой нагрузки в отдельности. Например, при действии заданной нагрузки Р и трех неизвестных сил Xj, Aj, 3 изгибающий момент и прогиб в определенном сечении т выражаются в общем виде так [c.117]

Вариант этой же конструкции -описывает сегментный бандаж, укрепленный на осевых лопатках, с телом полотна, имеющим в радиальной части некоторый наклон к плоскости ги. Тело полотна бандажа образует щель с боковыми кромками лопаток радиальной решетки, увеличивающуюся к периферии. На периферии сегменты снабжены упрочняющим буртом. При достижении расчетной частоты вращения РК момент от центробежных сил отгибает полотно сегмента к плоскости ги и сильно прижимает к кромкам лопаток радиальной решетки. Конструкция должна работать в области упругой деформации материала бандажа. Необходимо отметить, что идея создания покрывающего диска РК РОС, изгибающегося под действием центробежных сил и прижимающегося к боковым кромкам радиальной части лопаток РК, предложена Р. Бирманом в 1962 г. Отдельно стоящий, укрепленный на роторе, покрывающий оболочковый диск приставлен к задней стенке РК открытого типа и образует внутренний меридиональный обвод межлопаточных каналов. Для устранения зазора между диском и боковыми кромками лопаток радиальной решетки РК собственно тело полотна диска выполнено конусным, несколько отклоняющимся от радиальной плоскости. При вращении центробежные силы изгибают диск и прижимают его полотно к боковым кромкам, устраняя зазор, обеспечивая свободу взаимного расширения и демпфируя колебания элементов конструкции. Вопрос возможности применения такой конструкции весьма дискуссионный. Оценки прочности применительно к РК ДРОС [c.74]

В зависимости от режима полета самолета действие указанных сил и моментов на крыло изменяется. Например, при выводе самолета из пикирования наибольшую нагрузку создает вертикальный изгибающий момент. При отвесном пикировании наибольшую нагрузку создает крутящий момент. Исходя из этого, прочность и жесткость элементов конструкции крыла проверяется для нескольких характерных случаев полета самолета по нормам прочности и жесткости. [c.87]

По конструкции различают два типа клеммовых соединений со ступицей, имеющей прорезь (рис. 7.7, а), и с разъемной ступицей (рис. 1.1, б). Разъемная ступица несколько увеличивает массу и стоимость соединения, но при этом становится возможным устанавливать клемму на любую часть вала независимо от формы и размеров соседних участков вала, а также без снятия других деталей, уже установленных на вал. После затяжки винтов 1 (рис. 7.7, а) и 2 (рис. 7.7, б) ступица 4 оказывается прижатой к валу 3, в соединении возникает давление р на поверхности контакта ступицы с валом и силы трения, которые позволяют нагружать клеммовые соединения как вращающими моментами, так и осевыми силами (а также поперечными силами и изгибающими цло-ментами). [c.165]

Однако, прежде чем приступить к использованию указанных гипотез разрушения, следует тщательно исследовать напряженное состояние кронштейна. Рассматривая лишь цилиндрическую часть конструкции и условия ее нагружения, приходим к выводу, что действие силы F вызывает кручение, изгиб и поперечный сдвиг. Касательное напряжение, возникающее в результате кручения, достигает максимальной величины на наружной поверхности цилиндра. Изгибные напряжения достигают максимальных значений в участках поперечного сечения у стенки основания, где возникает наибольший изгибающий момент, и в точках, наиболее удаленных от нейтральной оси изгиба. Поперечные сдвиговые напряжения во всех сечениях цилиндра одинаковы, и наибольшие поперечные касательные напряжения возникают на нейтральной оси изгиба, а в точках, наиболее удаленных от нейтральной оси, эти напряжения обращаются в нуль. [c.157]

Температурные напряжения в соединении, получаемые из-за изменения осевой силы или изгибающего момента, вызванного создаваемыми перепадами температур в конструкции, где находится рассматриваемое соединение, определяются как от силовой нагрузки. При неравномерном изменении температуры в самом резьбовом соединении и в случае, когда шпилька и гайка выполнены из материалов с различными коэффициентами теплового расширения, следует для экспериментального определения температурных напряжений применить метод механического моделирования температурных напряжений. Применение этого метода для определения температурных напряжений в патрубке сосуда показано в статье Исследование напряжений в патрубках корпусов и сосудов (см. наст. сб.). [c.142]

Для выполнения операций вырубки — пробивки нередко применяют штампы с консольным (козырьковым) жестким съемником (рнс. 18). Подобная конструкция целесообразна в тех случаях, когда ширина обрабатываемой заготовки не лимитирована. В открытую щель съемника можно загружать полосы, ленту, отдельные заготовки или полуфабрикаты и различные отходы. Недостатком работы подобной конструкции является неблагоприятная схема нагружения съемника при съеме материала с пуаисона. Возникаемый при съеме изгибающий момент требует применения усиленного 1 реплеиия съемника. Независимо от усилия съема располагать винты только в один ряд не допускается. Их размещают, как правило, в два ряда (1—1 и II—II) с максимальным приближением ряда I—I к рабочему контуру штампа. Пренебрегая (для приближенных расчетов) наличием ряда винтов П—II, усилие, воспринимаемое винтами ряда 1—1, определяют исходя из действия изгибающего момента от силы Т, равной усилию съема штампуемого материала с пуан- [c.361]

А- JDi, вызывающим изгиб в плоскости гО(/. Расчетная схема ваЛа изображена на рис. 9.14, а (сила Ai для ясности чертсло несколько смещена от оси вала). На рис. 9.14, б, в, г даны эпюры крутящих и изгибающих моментов. При заданной конструкции (см. рис. 9.13, о) сила Ai передается непосредственно на правый подшипник, не вызывая растяжения или сжатия вала. Из условия равновесия вала (его равномерного вращения) следует, что Шк1 = = mi52. При этом [c.395]

Так как сечение тонкостенных пространственных конструкций имеет небольшое армирование, то для ориентировочных расчетов в первом приближении можно принять х—0,55 ho. Полное исчерпание несущей способности внецентренно сжатых (растянутых) элементов может иметь место только в том случае, если они взаимодействуют с более прочными окаймляющими их конструкциями. Например, несущая способность полки оболочки может быть исчерпана только в том случае, если она опирается на достаточно прочный контур, который при воздействии на него предельных для сечений полки нормальных сил распора N p и изгибающих моментов Л1пр не разрушится. Если контур не обладает такой прочностью, то возникновению в плите сил iVnp и моментов УИпр будет предшествовать его разрушение. По-видимому, если отвлечься от несовпадения несущих способностей одной и той же конструкции при различных схемах излома, то в оптимально запроектированной с точки зрения прочности конструкции разрушение различных элементов должно наступать при одной и той же нагрузке, т. е. элементы должны быть равнопрочными. В соответствии со сказанным выше, если прочность криволинейного бруса ниже прочности балок, на которые он опирается, то при возникновении в брусе предельных нормальных сил Л/ р и моментов УИпр балки не разрушатся (рис. 3.2). Наоборот, если балки в рассматриваемом примере не обладают достаточной прочностью, то при возникновении в них предельных моментов и их разрушении несущая способность бруса не будет исчерпана и действующие в нем усилия будут меньше предельных. При равнопрочности элементов момент разрушения балок должен совпадать с моментом исчерпания несущей способности бруса. Оценка несущей способности конструкций с учетом взаимного влияния прочности отдельных элементов является, несомненно, приближенной. Более точных результатов можно ожидать при учете не только взаимного влияния прочностей отдельных элементов, но и при учете влияния их деформативности. Если балку подкреплять подвесками с одним и тем же сечением (одной и той же прочностью), но с разной длиной, то очевидно, что несущая способность конструкции при увеличении длины подвески до некоторой оптимальной величины может увеличиваться (рис. 3.2, д). Таким образом, при оценке несущей способности конструкции [c.176]

В общем случае на опорную изоляционную конструкцию, применяемую в разъединителях, кроме статических поперечных сил, приложенных в плоскости симметрии конструкции, воздействуют также силы продольного сжатия, изгибающие моменты от внецентровых продольных сил, крутящие моменты и т. п. Однако учет всех видов механических воздействий приводит к чрезмерному усложнению расчета изоляционных опорных конструкций ферменного типа (рис. 5-12). В то же время характер и масштаб внешних сил, имеющих место в процессе эксплуатации, оказывается таким, что в большинстве случаев совокупность поперечных сил становится определяющей с точки зрения механической прочности конструкции, обусловленной степенью нагруженности отдельных изоляторов. [c.193]

Однако применение подвесного транспорта связано с увеличением нагрузок на несущие конструкции покрытий (перекрытий) и с некоторым их утяжелением и удорожанием. Относительная величина удорожания повышается с уменьщением веса покрытия и снеговой нагрузки. Ниже приведены некоторые соображения и данные для оценки этого влияния на примере наиболее широко применяемых пролетов 18 и 24 м и подвесных кранов грузоподъемностью 1—5 тс. Сосредоточенные нагрузки от подвесных кранов целесообразно заменить равномерно рас-пределеиной нагрузкой, эквивалентной сосредоточенной по изгибающему моменту в стропильной конструкции. Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка ио поперечной силе для крайних элементов решетки примерно такова же, а для средних несколько выше. Однако увеличение сечения раскосов средней зоны пролета не является определяющим и в первом приближении может не учитываться. [c.5]

Целесообразно внутри нижней плиты под обоими рядами колонн образовать две продольные балки и затем армировать нижнюю плиту в поперечном направлении. Так как нагрузка от колонн сверху и огпор грунта заданы, не следует считать продольные балки нижней плиты как неразрезные, неподвижно опирающиеся на колонны. Напротив, по заданным внешним нагрузкам (которые ими уравновешиваются) необходимо определить поперечные силы и изгибающие моменты (см. DIN 4024, п. 2.28). Расчетными сочетаниями нагрузок по разделу I (расчет рамных конструкций) являются для продольных балок а4-с для поперечно армированной плиты а + Ь и для консольных участков ее а + с. Вид нагрузки с (горизонтальное положение центробежной силы) создает скручивание нижней плиты. В этом случае включение в расчет только продольных балок является весьма грубым приближением, которое приводит к завышению продольного армирования. [c.302]

Главная соединительная муф-т а. Передача движения от вала двигателя к прокатному стану совершается при помощи главной соединительной муфты, которая допускает возможность разобщать стан от двигателя. Главная муфта передает всю работу двигателя и воспринимает все удары и толчки стана. Правильно сконструированная муфта должна отвечать следующим требованиям 1) передавать работу полностью, без потерь, а также обладать достаточным сопротивлением скручивающим и изгибающим моментам, срезывающим и действующим вдоль вала усилиям 2) при возможно меньшем весе быть хорошо центрированной во избежание вредного действия центробежной силы 3) легко разобщаться и не иметь выступающих частей 4) быть достаточно эластичной при соединении с электромоторами. В старых установках вал двигателя или вал привода соединяется с шестеренньш валком при посредстве главной му( )ты соединительного валка и вспомогательной муфты (фиг. 50). В современных же установках это соединение производится без посредства соединительного валка. Вал двигателя или привода с шестеренным валком соединяется непосредственно при помощи главной муфты. Идея эта возникла у Ортмана, который предложил для выполнения ее особую конструкцию главной муфты. Преимущества муфты Ортмана, получившей широкое распространение, состоят в следующем 1) расстояние между концом главного вала и трефом шестерни значительно сокращается, что уменьшает длину стана и его фундамента [c.20]

Ротор является наиболее ответственной частью турбины. В условиях эксплуатации турбины ротор подвергается действию центробежных сил, крутящего и изгибающего моментов, растягивающих осевых сил и нагрузки от собственного веса. Лопатки и диски ротора при действии на них возмущающих сил как от рабочей среды (пара, газа), а также и по другим причииам, работают в условиях вибрации со знакопеременными напряжениями. По своей конструкции роторы разделяются иа дйсковые, цельнокованые, барабанные и комбинированные. [c.59]

В практике судостроения широкое распространение имеют конструкции, выполненные в виде тонкостенных труб или барабанов цилиндрического либо конического образования, подверженных действию сил, приложенных по периметру поперечного сечения трубы (барабана) и расположенных в плоскости, перпендикулярной к оси конструкции. Примерами таких конструкций могут служить барабаны, которые ставятся под вращающиеся части различных установок для их подкреплений, дымовые трубы и т. п. Отличительной особенностью их является относительно малая местная жесткость тех сечений, где приложена внешняя нагрузка. Без соответствующего подкрепления, исключающего возникновенгте значительных деформаций сечений, использовать достаточно большую прочность всей конструкции нельзя. В связи с этим б статье излагаются основания для расчета местной прочности и жесткости тонкостенных труб и барабанов. Они применяются к двум наиболее частым случаям нагрузки сосредоточенной силой или распределенной равномерно по периметру сечения (когда внешняя нагрузка передается от подвижной части установки через шары или катки). В обоих случаях применение методов теории упругости позволяет определить изгибающий момент, срезы- [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...