Газ вязкий

В данном разделе в соответствии с [46] будут даны постановка и решение задачи о деформации и разрушении пузырька газа вязким потоком жидкости, когда инерционными силами можно пренебречь по сравнению с вязкими. [c.123]

Рассмотренные примеры описывают течения идеального газа, лишённого вязкости. Если же газ вязкий, вблизи поверхности имеется пограничный слой, то рассмотренная выше картина отражения У. с. от твёрдой поверхности существенно усложняется. В этом случае при большой интенсивности падающего У. с., превышающей нек-рую критич. величину, пограничный слой отрывается от твёрдой поверхности и образуется зона вихревого течения (рис. 4, е). [c.229]

Класс движений Невязкий газ Вязкая жидкость [c.198]

При выводе уравнения (5) поток воздуха рассматривался как идеальная жидкость, в которой силы трения между ее частицами отсутствуют, т. е. движущаяся среда считалась невязкой. В действительности воздух, как и все газы, вязкий. [c.21]

Первая составляющая соответствует работе внешних массовых сил и равна нулю, если эти силы отсутствуют. Вторая составляющая характеризует работу, сообщаемую газу силами со стороны поверхности с5 о в том числе и со стороны поверхности тел, расположенных внутри трубки. Если непроницаема для газа и если газ идеален, то эта составляющая равняется нулю из-за того, что поверхностные напряжения нормальны к направлению скорости газа и потому не производят работы над газом если газ вязкий, но неподвижна, то вследствие прилипания вязкого газа к поверхности скорость его равна на ней нулю и, следовательно, касательные составляющие напряжения на тоже не производят работы. [c.45]

Структура фронта У. в. в газах. Вязкий скачок у и л о т н е н и я. Необратимость ударного сжатия свидетельствует о наличии диссипации механич. энергии во фронте У. в. Простейшая теория, учитывающая диссипативные процессы, основана на ур-ниях динамики вязкого теплопроводного газа. Поскольку толщина фронта невелика, достаточно рассмотреть одномерное стационарное течение в системе координат, в к-рой У. в. покоится. Система ур-пий для этого случая имеет вид [c.229]

Рассмотренные примеры не исчерпывают все возможные случаи пересечения и отражения С. у. Кро.ме того, они приведены для течений идеального газа с нулевой вязкостью. Если же газ вязкий, вблизи новерхности имеется пограничный слой и рассмотренная выше картина отражения С. у. от твердой новерхности существенно осложняется. В это 1 случае, при перепаде давления в С. у. больше критического, пограничный слой отрывается от твердой поверхности и образуется зона вихревого течения (рис. 4, >). Величина критич. перепада давлений зависит от безразмерной скорости X и числа Рейнольдса Ле в потоке перед ударной волной, а также от характера течения в пограничном слое [3]. [c.546]

Сжатый воздух и другие газы. ... Вязкие вещества (масло, мазут и др.) [c.359]

Описанные процессы силового, массообменного, акустического и теплового взаимодействий рабочего и окружающего газов, наблюдаемые в затопленных струях, имеют место и в свободных спутных струях (см. рис. 1.2, а). Если скорость спутного потока невелика, то процесс формирования струйного течения качественно не отличается от описанного выше При сверхзвуковых скоростях газов выравнивание статических давлений на кромке сопла, где струйный и спутный потоки встречаются впервые, сопровождается образованием исходящих от острой кромки сопла газодинамических разрывов — скачка уплотнения, центрированной волны разрежения или слабого разрыва. Определение типов исходящих в разные газы волн составляет задачу о распаде произвольного стационарного разрыва. Эта задача подробно рассматривается ниже в рамках моделей невязких газов. Решение ее существенно осложняется, если есть необходимость считать газы вязкими, а кромку сопла не острой. В этом случае в окрестности кромки сопла формируется тороидальная донная область с циркуляционным течением. Сильное силовое взаимодействие струйного и спутного газов происходит на некотором удалении от кромки и по характеру напоминает течение в ближнем сверхзвуковом следе за телом. В рамках модели невязкого газа возникающие в результате распада разрывы и исходящие с кромки сопла волны течения за ними разделяются поверхностью тангенциального разрыва. В реальных газах вдоль них, как и на границе затопленной струи (см. рис. 1.2), происходит смешение струйного и спутного газов. Криволинейность в общем случае тангенциального разрыва является причиной возникновения висячего скачка уплотнения внутри волны разрежения, если она образуется в результате распада произвольных разрывов. Поэтому при любых ситуациях в струе рабочего газа образуются бочки, связанные с выходом на границу отраженных от оси скачков уплотнения и их рефракцией на тангенциальном разрыве. В реальных газах эти скачки, изменяя свою форму в слое смешения, выходят в спутный поток, а в струе за ними формируется новая бочка. Как и в [c.20]

Сжатие равномерное всестороннее 643. 648 Сжимаемого газа вязкое течение по трубе 431 [c.794]

При установившемся движении вязкого газа по трубе постоянного сечения в силу постоянства вдоль потока массового расхода можно записать [c.133]

Оптическая термометрия занимает важное место в стекольной промышленности, где температуру стекла нужно измерять в различных условиях в тонких твердых или жидких слоях, в толстых заготовках или в больших расплавленных объемах. Передача тепла излучением через стекло является чрезвычайно сложным процессом [31, 40]. Во многих отношениях имеется сходство с переносом тепла или импульса через газ в промежуточной области между молекулярным и вязким состояниями. Средний свободный пробег молекул газа может быть уподоблен расстоянию, пройденному лучом в стекле до его поглощения, а именно а , где а — коэффициент поглощения. Величина а сильно зависит от длины волны и возрастает от малых значений при длинах волн ниже примерно 2,5 мкм до очень больших значений (>10 см ) для длин волн, превышающих 4 мкм. В промежуточной области между примерно 2,7 и 4 мкм величина а сильно зависит от температуры и меняется между 4 и 6 СМ . Эти большие изменения поглощения происходят именно в той длинноволновой области, на которую приходится основная часть теплового излучения стекла, нагретого до 1000—2000 К. [c.393]

Здесь принято, что нормальная к поверхности разрыва скорость дисперсных частиц у" изменяется в соответствии с идеализированной схемой прохождения частицей поверхности скачка давлений [р] в газе без возмущения частицей полей давления перед и за скачком и без вязкого взаимодействия, которое не успевает сказаться. Последнее уравнение (1.3.37) следует из того, что в узкой зоне скачка теплообмен с газом также не успевает изменить внутреннюю энергию частиц. В [9] проведена классификация разрывов. [c.43]

Члены, стоящие в правой части, за исключением g2, есть силы инерции. При рассмотрении микродвижения несущей фазы эти силы инерции не учитывались. Для дисперсной фазы эти силы могут играть роль только за счет большой плотности вещества частиц (p2 pi)i что имеет место, например, в смеси газа с твердыми частицами. В частности, только при pa pi за счет инерции частиц может сохраниться относительное движение ( j Ф г ) и вращение ( а Ф о) фаз в очень вязкой жидкости. [c.163]

При Ha/Vi (суспензия — дисперсная смесь твердых частиц с вязкой несущей жидкостью) эта формула переходит в (3.6.51), а при Ц.2/Н-1 О (пузырьки газа в вязкой жидкости) — в формулу [c.171]

Взаимодействие фаз. Рассмотрим силы, действующие на сферическую твердую частицу, совершающую хаотические перемещения и вращения в потоке газа. Со стороны несущего газа, помимо силы Архимеда /л и силы присоединенных масс fm, на v-ю частицу действует сила вязкого трения / (v) и, обсуждаемая подробно ниже в 2 гл. 5, поперечная (из-за вращения) сила Магнуса /м ( v). Для этих сил имеем выражения (см. (4.2.13), (4.2.14), [c.215]

Рис. 11. Криволинейная система координат для вязкого пограничного слоя на сферическом пузырьке газа.

Известно, что присутствие ПАВ в газожидкостных системах может в значительной степени повлиять как на гидродинамические характеристики обеих фаз, так и на интенсивность процессов тепло- и массопереноса. В данном разделе в соответствии с [38] будут даны постановка и решение задачи о влиянии ПАВ на движение совокупности одинаковых сферических пузырьков газа в вязкой жидкости. Результаты, полученные в данном разделе, будут использованы в седьмой и восьмой главах при теоретическом анализе тепломассообмена между пузырьками газа и жидкостью. [c.103]

Таким образом, в данном разделе получено выражение для средней скорости движения совокупности одинаковых пузырьков газа в вязкой жидкости, а также найдены функции тока течения газа II жидкости. Применение полученных формул связано с требованием выполнения следующих условий Ве 1 во время движения газовых пузырьков Г Г ,. Кроме того, при решении данной задачи не учитывались гидростатический эффект, влияние стенок, ограничивающих систему, и т. п. [c.113]

Как известно, увеличение площади межфазной поверхности позволяет существенно повысить скорости тепло- и массообменных процессов. В системах газ—жидкость этого увеличения добиваются за счет интенсификации процессов дробления дисперсной фазы. Дробление пузырьков газа в жидкости может осуществляться как в ламинарном, так и в турбулентном потоке жидкости за счет взаимодействия между сплошной и дисперсной фазами [45]. Вязкие напряжения в первом случае или инерционные силы— во втором стремятся деформировать и разрушить пузырек газа. Капиллярные силы поверхностного натяжения полностью или частично компенсируют эти воздействия на пузырьки газа со стороны жидкости. Таким образом, дробление пузырька происходит пли не происходит в зависимости от соотношения между силами вязкого трения и поверхностного натяжения (в ламинарном потоке) либо между инерционными и поверхностными силами (в турбулентном потоке). [c.123]

Рис. 39. Осесимметричный пузырек газа в сдвиговом потоке вязкой жидкости.

Используя выражение для функции тока ф (4. 1. 8), выразим компоненты тензора вязких напряжений жидкости вне пузырька газа и через функции / (z), g (z) я F (z) [c.125]

Компоненты тензора вязких напряжений газа внутри пузырька выразим через функции Р (z), Q (z) и F z), используя вид компонент скорости газа и давления (4. 1. 13)—(4. 1. 15) [c.125]

Кинетическое уравнение (7.15) можно трактовать и с позиций механизма рождения-гибели ламелл, блокирующих газовые каналы (Holm, 1968). Действительно, уравнение (7.16) выражает баланс сил в движущемся пенонесущем газе. Вязкие силы уравновешены градиентом давления и распределенными по образцу блокирующими силами со стороны ламелл пены. В первом приближении блокирующая сила пропорциональна концентрации ламелл пены. Поэтому концентрация может быть выражена через Z/, и, считая, что ламеллы после своей гибели не восстанавливаются, можно трактовать уравнение (7.15) как кинетическое ура внение для концентрации ламелл пены. При такой трактовке параметр можно рассматривать как время жизни блокирующей ламеллы и он может быть выражен через собственно термодинамическое время жизни и гидродинамическое время устойчивого дрейфа ламеллы как [c.155]

В качестве примера экспериментальной проверки работы системы натечки газа вязкого типа с капилляром диаметром 0,15 и длиной 150 мм, включенным между объемом пробы и дозировочным вентилем, на рис. 3.8 приведена зависимость отношения парциальных давлений компонент для смеси азот—аргон. Из рис. 3.8 видно, что отношение интенсивностей ионных токов для азота и аргона постоянно в пробе и источнике для давлений перед игольчатым вентилем начиная с 25 мм рт- ст. и выше. Зависимости второго и третьего видов при правильной работе прибора не должны иметь отклонений от прймой пропорциональности между ионным током и давлением, а также ионным током одной компоненты и ионным током в неразделенном пучке. Отношение парциальных давлений компонент по четвертому виду так же, как и в опытах по первому, должно оставаться постоянным независимо от положения иглы дозирующего вентиля. Только экспериментальная проверка указанных зависимостей может убедить масс-спектрометриста в существовании пропорциональности между ионными точками отдельных компонент и их парциальными давлениями в измеряемом образце. [c.135]

Известно из экспериментов [49], что сделанные предположения в общем случав не справедливы, хотя стремление давления к постоянному значению в области отрыва очевидно, когда выступающая игла становится очень длинной. Предположение о постоянстве давления в области отрыва не выполняется в связи с наличием вихревого движения, создаваемого отсосом газа вязким слоем из области отрыва. Сравнение экспериментальных значений коэффициентов сопротивления с расчетными показывает, что для длинных игл совпадение результатов неудовлетворительное. При малой длине иглы экспериментальные значения коэффициентов сопротивления стремятся к кривым, соответствующим коническому отрыву с конца иглы, в то время как при большой длине иглы экспериментальные значения коэффициентов сопротивления уменьшаются в соответствии с решением уравнения (16). При больших длинах иглы коэффициент сопротивления оказывается несколько меньше рассчитанного по теории конического отрыва. Меккель [49] показал, что переход от отрыва на поверхности иглы к отрыву с конца иглы сопровождается большим изменением коэффициента сопротивления. Однако эксперимент не подтверждает этот вывод. [c.250]

Газ вязкий 118 Гамма-функция 250 Гильбарга уравнение 149 Гипотеза Больцмана 16 [c.270]

Кислые шлаки обычно бывают очень вязкими и длинными, ири этом чем выше кислотность шлаков, тем больше их вязкость. Основные шлаки — короткие. Шлаки должны обладать небольшим удельным весом, чтобы легко всплывать на поверхность сварочной ванны. Слой шлака, покрывающий шов, в жидком виде и в процессе затвердевания должен легко пропускать газы, выделя-юн ,иеся из металла шва. [c.99]

Эффективным способом увеличения коэффициента теплоотдачи является лскусствениая турбулизация вязкого подслоя на поверхности твэла. В случае шаровых твэлов эта турбулизация происходит за счет возникающих при течении газа вихрей. Характерная особенность газового потока при движении его через шаровые твэлы — раннее наступление турбулентного режима течения. Из-за интенсивного вихреобразования лами-ларный режим течения нарушается при достижении чисел JRe=10-f-15. Предложены две схемы процесса течения охладителя в шаровых элементах. [c.39]

Противоположное влияние оказывает рост концентрации на термическое сопротивление пристенной зоны. По мере увеличения количества частиц объемная теплоемкость этой зоны растет, толщина вязкого подслоя уменьшается, его нарушения учащаются, а возможность прямого контакта частиц со стенкой становится более реальной. Движение частиц в пристенной зоне, несо.мненно, активизирует ее теплопроводность (вихреобразование в корме частицы, отклонение струек газа к стенке и пр.). В итоге термическое сопротивление этого пристенного слоя R , с повышением концентрации твердого компонента будет падать, т. е. Rn. = B - (т>0). Тогда полное термическое сопротивление Roe приближенно оценим как сумму термических сопротивлений [c.256]

В случае вязкого газа полная система уравнений, характери-зую цая его движение и различные процессы в нем, слишком сложна и содержит много уравнений. В качестве примеров олучим юлную систсму урзвнений движения вязкой есжимае-мой жидкости, а также уравнения движения идеальной несжимаемой жидкости и идеального газа. [c.575]

К третьей группе относятся специфические закручивающие устройства, например, врашаюшиеся трубы. Однако низкие значения динамической вязкости газа существенно снижают эффективность способа. Для повышения интенсивности закрутки потока на внутренней поверхности вращающихся каналов устанавливают перфорированные пластины, пучки труб или пористые диски [196]. На выходе из таких закручивающих устройств создаются профили скорости, которые соответствуют закрутке газа как целого. В вязкой жидкости вращающиеся течения (вихри) практически всегда содержат центральное ядро, вращающееся как квазитвердое тело с практически постоянной по всему ядру угловой скоростью со. [c.16]

При втекании вязкого сжимаемого газа через сопло-завихри-тель в камере энергетического разделения образуются два движущихся в противоположные стороны вихря периферийный, текущий от соплового сечения к дросселю, вращающийся по закону потенциального кругового потока [c.168]

Снижение эффектов охлаждения, а следовательно, и температурной эффективности г , связано с воздействием двух причин с нарушением характера вязкого взаимодействия между радиальными слоями газа и сменой режима работы трубы по доле охлажденного потока ц. С ростом частоты вращения вихревого энергоразделителя по описанной схеме по мере возрастания частоты вращения п происходит постепенный переход режима работы от противоточного к прямоточному и далее к работе в режиме вихревого эжектора (рис. 8.12). [c.381]

Рассмотрим движение одиночного газового пузырька с постоянной скоростью и в неограниченной вязкой жидкости. Поскольку значение критерия Рейнольдса мало, можно считать, что за частицей отсутствует кильватерный след. Поскольку течение осесимметрично, теоретический анализ движения пузырька удобно проводить в терминах функции тока ф.. Сначала рассмотрим случай так называемого ползущего течения (Не 0). Решение данной задачи впервые было получено независимо Адамаром [8] и Рыбчинским [9] и является одним из наиболее важных аналитических решений задачи о движении пузырьков газа в жидкости. [c.21]

Сформулируем основные допущения модели. Будем считать, что гидродина шческпми свойствами газовой фазы можно пренебречь (т. е. считаем газ идеальным). Жидкая фаза также предполагается идеальной. Из этого предположения следует отсутствие вязкого пограничного слоя на поверхности пузырька. Таким образом, во всем пространстве вне газового пузырька течение жидкости является потенциальным. [c.51]

Определим теперь коэффициент сопротивления, которое газовый пузырек оказывает набегающе.л1у на него потоку жидкости. Будем считать, что полное сопротивление складывается из сопротивления, вызванного вязким пограничным слоем жидкости на поверхности пузырька, и сопротивления, обусловленного изменением распределения давления вдоль поверхности пузырька. Первый из названных вкладов в коэффициент сопротивления обо значим через сл . Его можно определить, интегрируя безразмерную тангенциальную компоненту тензора напряжений по поверхности пузырька газа. Поскольку вязкий пограничный слой не существует в области, где происходит отрыв пограничного слоя [c.74]

Формула (3. 3. 38) является обобщением формулы Адамара— Рыбчинского (2. 3. 16) на случай движения совокупности сферических пузырьков газа в вязкой жидкости в отсутствие ПАВ. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...