Система расчетных уравнений

Конкретный вид системы расчетных уравнений и способы ее решения определяются типом сложного трубопровода и характером поставленной задачи. Для получения однозначного решения система расчетных уравнении должна быть замкнутой, т. е. число независимых неизвестных в ней должно быть равно числу уравнений. [c.266]

Системы расчетных уравнений выбирают в зависимости от постановки задачи. Направление потока в трубе 2 может быть наперед задано условиям задачи 1 ли же, если оно заранее неизвестно, должно определяться в процессе са.мого решения. [c.273]

Система расчетных уравнений [c.339]

Не приводя общего вида системы расчетных уравнений в пере мещениях, дадим ее для частного случая пологой оболочки двойной кривизны с прямоугольным планом 94], [99], [100] [c.256]

После подстановки значений (б) и (в) в уравнения (а) и исключения из уравнений перемещения система расчетных уравнений примет вид [c.361]

Система расчетных уравнений для деформированного состояния плоского кривого стержня (см. рис. 37) имеет вид [c.86]

Таким образом, система расчетных уравнений, с учетом формулы (Х-1), может быть приведена к виду [c.270]

Особенностью рассматриваемой схемы является то, что система расчетных уравнений получается различной в зависимости от направления потока в трубе, соединяющей узел со средним резервуаром 2. (Верхний резервуар 1 всегда является питателем, и жидкость поступает из него к узлу. Нижний резервуар 3 всегда является приемником, и жидкость поступает к нему от узла. Резервуар 2 может быть как приемником, так и питателем). [c.274]

Направление потока в трубе 2 определяется соотношением между напором в узле у и напором в среднем резервуаре НВ зависимости от этого соотношения возможны три случая распределения расходов в трубах и в соответствии с этим три различных системы расчетных уравнений. [c.274]

Решение системы расчетных уравнений на ЭЦВМ с помощью стандартных подпрограмм для вычисления определителей позволяет значительно сократить время, необходимое для расчета и анализа большого количества вариантов проектируемого свободнопоршневого дизель-компрессора. [c.314]

Система расчетных уравнений (61) в [c.659]

Полученные выше системы расчетных уравнений строго справедливы при выполнении условия (10-1). Однако эти уравнения могут применяться и в том случае, N когда замкнутая система из трех тел не удовлетворяет полностью условию (10-1). Известным подтверждением этого поло-жения может служить следующий пример. [c.161]

Система расчетных уравнений в этом случае представляется в следующем виде [c.169]

В восьмой главе дается моментная теория. расчета оболочек в форме резных линейчатых поверхностей Монжа. Для решения системы расчетных уравнений применяется метод малого параметра. [c.4]

Таким образом, система расчетных уравнений для торсовых оболочек, заданных в виде (1.72), включает в себя уравнения (6.34), (6.35), (6.5). Положительные направления усилий и моментов принимаются по рис. 6.1. [c.176]

Таким образом, если компоненты напряженно-деформированного состояния принять в первом приближении, то системы расчетных уравнений (8.3)-Ь (8.5), (6.28) записываются в виде систем [c.217]

Как уже указывалось выше, возможен и другой путь составления системы расчетных уравнений (2.114) метода конечных эле- [c.69]

Полная система расчетных уравнений метода конечных элементов для осесимметричной задачи сохраняет вид (2,114). При ее составлении помимо отмеченных выше особенностей следует учесть, что внешние узловые силы [c.76]

Заметим, что при кодировании области желательна такая система нумерации узлов, яри которой разница между двумя любыми номерами связанных между собой узлов минимальна. Это обеспечит получение достаточно узкой диагональной матрицы исходной системы расчетных уравнений. [c.78]

Так как матрица системы расчетных уравнений (2.89) является заполненной, а расчет входящих в нее величин требует обращения к специальным подпрограммам, необходимо стремиться к уменьшению порядка системы. В настоящее время можно считать, что число элементов, определяющее порядок системы уравнений, не должен превышать 150—200. Обычно этого удается достичь за счет соответствующего разбиения (дискретизации) тел. Для тел типа N м Р число элементов обычно невелико, так как элементы поверхностные. [c.92]

Следующей системой расчетных уравнений являются выражения потерь напора в отдельных линиях водопровода, определяемых при постоянстве разности напоров Нх—Нч в точках Л и В [c.170]

Поэтому представляется целесообразным при составлении системы расчетных уравнений учитывать факторы, которые ранее не принимались во внимание, а именно переменную нагрузку, изменение сил трения, процесс теплообмена с окружающей средой, а также утечки воздуха в атмосферу и в полости с более низким давлением. [c.6]

Несколько позднее В. В. Бердниковым были разработаны приближенные методы расчета приводов двустороннего и одностороннего действия. Автор предложил считать постоянными давления в обеих полостях рабочего цилиндра, а также скорость поршня. При таких допущениях система расчетных уравнений значительно упрощается, тем не менее расчет проводится с помощью специальных номограмм. [c.11]

СИСТЕМА РАСЧЕТНЫХ УРАВНЕНИЙ [c.60]

На рис. 30 представлены кривые, характеризующие изменение перемещения X, скорости X и ускорения X поршня, а также давлений Y и Z в полостях рабочего цилиндра, у которого N = 0,28 и (О = 1, причем на рис. 30, а — т] = 0,1 на рис. 30, б — г =-- 0,5 на рис. 30, в — т] = 0,7. Эти данные получены при электромоделировании системы расчетных уравнений на установке МН-М. С увеличением нагрузки для одного и того же устройства максимальная скорость поршня уменьшается, однако заметное уменьшение скорости начинается с т) 0,5. Например, при т] = 0,1 значение скорости X = 0,3 при т] = 0,5 величина X — 0,25, а при I1 = 0,7 максимальная скорость X = 0,17. С увеличением нагрузки колебания скорости уменьшаются, и при больших нагрузках скорость практически постоянна почти на всем ходе поршня. [c.105]

Системы расчетных уравнений, описывающих динамику распределителя, удобнее всего решать посредством применения ЭВМ. В результате интегрирования первого периода определяется время Тз, соответствующее времени ts понижения давления в полости управления до начала движения. В сумме с интервалами tl — времени срабатывания управляющего устройства и 2 — времени распространения волны давления этот интервал составит время подготовительного периода [c.191]

Предварительно система расчетных уравнений должна быть представлена в безразмерной форме. В результате исследований МОГУТ быть получены теоретические графики зависимости крутящего мол ента, мощности расхода воздуха как функции числа [c.249]

Указанная система расчетных уравнений решена на ЭВМ, При этом исследовался пневмопривод с диаметром поршня D, = 0,15 м и длиной рабочего хода Sj = 0,6 м при различных значениях коэффициента 2 пропускной способности (0,5—2) и нагрузке, равной %— 0,1. Регулятор давления пружинно-мембранного типа с условным проходным диаметром 2 настраивался на давление =5-10 кгс/м, рабочее давление р = 6-10 кгс/м [c.131]

Составление системы расчетных уравнений для нескольких батарей с помощью величин внутренних и внешних фильтрационных сопротивлений благодаря простой физической трактовке явления обладает рядом достоинств. Понятно, больших принципиальных и вычислительных упрощений в расчеты дебитов и давлений для условий совместной работы батарей скважин этот порядок составления уравнений не вносит. [c.154]

Пример использования системы для решения задачи о напряженном состоянии непологой оболочки сложной конфигурации (рис. 1.21). На оболочку действует внешняя нормально распределенная нагрузка интенсивностью р = 9,81 10 Па. Расчетная модель состоит из 601 элемента. Количество степенен свободы в узле —5 (3 перемещения и 2 угла поворота). Порядок результирующей системы алгебраических уравнений — 3465. На рис. 1.21, а представлены полученные в результате расчетов эпюры мембранных, а на рис. 1.21,6 — изгибных напряжений. Рисунки получены на графопостроителе. [c.58]

Процесс теплопередачи в скважинах осуществляется, как правило, теплопроводностью, свободной и вынужденной конвекцией и излучением. Точное описание нестационарного процесса теплопередачи в многослойной цилиндрической стенке многоколонной скважины и решение системы уравнений, описывающей этот процесс, представляют большие трудности. Имеющиеся решения получены при упрощающих исходных предпосылках и конструкций скважин. В связи с этим представляет интерес получение такой системы расчетных уравнений, которая давала бы необходимую точность, в большей мере соответствовала бы физике процесса и реальным конструкциям скважин. Эту задачу можно упростить и решить путем замены реальной многоколонной скважины эквивалентной цилиндрической полостью, расположенной в неограниченном массиве, сложенном из однородного материала. В этом случае распределение температуры в радиальной плоскости массива описывается уравнением (16.1). Температура внутренней поверхности стенки участка эквивалентной скважины (г = го) принимается постоянной (0 = 0п = idem). Температура массива на каком-то удалении от оси скважины в невозмущенной части постоянная и равна 0о- В этих условиях температуру массива в радиальном сечении в зоне прогрева можно определить [20] по уравнению [c.269]

Графический метод расчета состолт в графическом решении системы расчетных, уравнений типа 10-6. Для выполнения такого решения прежде всего строятся характеристики всех труб системы, для длинных труб — согласно уравнениям 10-3. [c.263]

Первой капитальной работой в области теории пневматических систем, выполненной применительно к пневмоустройствам горных машин, можно назвать работу А. П. Германа [17]. Автор принял неизменными удельный вес воздуха и температуру про-текаюш,их процессов. Несмотря на большие допущения, задача решалась методом последовательных приближений для каждого малого интервала пути. Предложенный способ не получил широкого распространения вследствие его трудоемкости и громоздкости. До широкого применения электронной вычислительной техники пневматические устройства рассчитывали при довольно грубых допущениях, которые относились либо к уравнению движения рабочих органов, либо к характеру протекаемых процессов, либо к методике решения системы расчетных уравнений. [c.167]

Большинство исследователей задаются различной формулой расхода [11, 29, 31, 49, 82 и др.]. Американский исследователь Торнквист [83] указывает несколько приближенных формул расхода, которыми пользуются американские ученые. По нашему мнению, при численном методе решения системы расчетных уравнений на ЭВМ не имеет смысла вводить дополнительные допущения, в частности, в отношении функции расхода. Это ведет только к изменению всех расчетных формул, к дополнительным погрешностям и не дает значительного упрощения. Ряд допущений принимается при рассмотрении процесса движения газа по трубопроводу и определении коэффициентов расхода, например, в работах И. П. Гинзбурга [24], Г. В. Крейнина [41] и др. [c.170]

При сложной зависимости K = f[X) решение рассматриваемой задачи можно получить путем дополнительного деления спектральных полос излучения (поглощения) среды на отдельные участки (АЯ)р. При известных для каждого из М вновь выделенных участков (ДЯ) средних значениях ( г)дx ,, Ымр и (екл)дх . преобразуя уравнения (20-9) — (20-11) и (20-14) — (20-16), приходим к следующей системе расчетных уравнений [c.351]

Вывод системы расчетных уравнений (59) для общего случая можно наглядно представить на примере разбора порядка распределения натяжений на отдельных приводных звездочках какого-либо конвейера, например, с трехдвигательным приводом (рис. 181). [c.311]

Штриховыми линиями на экспериментальной осциллограмме изображены расчетные линии. Они получены в результате численного решения на ЭВМ Мииск-32 системы расчетных уравнений (2.17), (2.18) и (2.19) для указанных параметров N = 0,5 "/ = 0. U == = 3,0 = 7-10 кгс/м ). Экспериментальные и теоретические кривые довольно близки друг к другу. Расхождение во времени в этом и в остальных случаях составляло не более 5—15% при условии предварительного опытного определения коэффициентов расхода. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...