Фаза объемная

В рассматриваемом случае гомогенного стационарного потока при равенстве скоростей фаз объемное газосодержание а определяется как отношение плотности объемного потока газа Цу) к плотности полного потока смеси [c.188]

При этом i = 1 по-прежнему соответствует несущей фазе, объемная концентрация которой выражается в виде [c.133]

Экспериментально установлено, что пластичность двухфазных сплавов ниже, чем однофазных, и в значительной степени определяется характеристиками фаз — объемной долей, формой и характером распределения, свойствами фаз. С увеличением количества вторых фаз и по мере увеличения размера их частиц, изменения формы овальной на пластинчатую, усиления неоднородности их распределения пластичность сплавов понижается. Так, включения аустенита в ферритной основе (или феррита в аустенитной основе) вызывают неоднородность [c.497]

К сожалению, дисперсия частиц большого размера приводит также к нежелательно большому размеру трещины. Таким образом, должен быть выбран соответствующий размер частицы для изготовления композита и получения его оптимальной прочности. Было показано, что в полимерных системах энергия разрушения достигает максимальных значений при некотором объемном содержании дисперсной фазы. Объемное содержание для получения оптимальной прочности можно выбрать при анализе влияния модуля упругости с учетом указанных максимальных значений энергии разрушения. [c.56]

Выделяющиеся кристаллы твердого раствора имеют переменный состав, зависящий от температуры. Однако при медленном охлаждении процессы диффузии в жидкой и твердой фазах (объемная диффузия), а также процессы взаимной диффузии между ними (межфазная диффузия) успевают за процессом кристаллизации, поэтому состав кристаллов выравнивается. В этих условиях сплав после затвердевания будет состоять из однородных кристаллических зерен твердого раствора (см. рис. 31, а), а их состав будет соответствовать исходному составу сплава. [c.54]

Минеральная фаза, % (объемн.) [c.400]

На основании описанных выше закономерностей можно заключить, что ниже области сплошной жидкой фазы объемная модель (рис. 185) делится на различные области [c.328]

Зародышеобразование в исходной гомо-(генной жидкой фазе является функцией. ДО. Величину ДО можно рассматривать как сумму AGv — характеризуюш его уменьшение энергии за счет образования единичного объема новой фазы (объемная энергия) и ДОо — характеризующего увеличение энергии системы за счет образования новых граничных поверхностей (поверхностная энергия) [c.62]

Модель Объемная доля стержней а изотропной фазе Объемная доля стержней в упорядоченной фазе ср Критический параметр порядка [c.76]

Содержание кислорода в газовой фазе, объемн. [c.15]

Кислород в газовой фазе, объемн. %, не [c.89]

IV — содержание дисперсной фазы, объемн. ед. [c.106]

Фазу объемной скорости гармонического монополя можно считать произвольной (если еще не выбрана фаза какой-либо другой величины, характеризующей волну, например фаза давления в той или иной точке) изменение фазы равносильно изменению начала отсчета времени. Например, изменение знака Уо равносильно сдвигу начала отсчета на половину периода. [c.286]

Такие же рассуждения можно повторить и для системы иа произвольного числа монополей, причем несущественно, будут ли одинаковы амплитуды и фазы объемных скоростей всех излучателей. Во-первых, требуется уйти от системы на расстояние, большое по сравнению с наибольшим размером системы Ь. Тогда [c.309]

Здесь P, Pi — давления фаз в окрестности границы их раздела — капиллярное давление Si, Sj — насыщенность пористого материала каждой фазой (объемное содержание фаз во внутрипоровом пространстве) /ь /2 — относительные фазовые проницаемости, которые учитывают увеличение гидравлического сопротивления и>за присутствия другой фазы в пористой матрице. [c.87]

Тангрен, Додж и Зейферт [781] исследовали газо-водяную смесь с точки зрения возможности использования ее в двигателях подводных аппаратов, в которых газ инжектируется в воду, являющуюся рабочей жидкостью. Предполагалось, что газ и жидкость имеют одинаковую температуру. В исследовании была использована только одна величина, связанная с газовой фазой,— объемная доля газа. При анализе системы, состоящей из воды и газа, отношение объе.мов фаз является более важным параметром, чем отношение расходов масс, которое используется при исследовании смесей газа с частицами. Для учета присутствия газа в воде были внесены изменения в величину у. [c.329]

M = lkRj i — число Маха несущей фазы L , Z-f, - R—коэффициенты влияния фазового перехода, геометрического и теплового воздействий, механического взаимодействия фаз. Объемная концентрация несущей фазы в начальном сечении сопла определялась по уравнению [c.228]

Л п/п. Материал твердой фазы Объемный вес частиц, кг1м Диаметр частиц, мк Псевдоожи- жающий агент Коэффициент Ссылка па литературу [c.234]

В случае трзния разноимэнных материалов, имеющих диаграмму состояния эвтектического типа, при достижении температуры плавления эвтектики в зоне контакта образуется /(шдкая фаза, удаление которой должно приводить к изменению геометрии деталей, т. е. к их изнашиванию. Такой вид изнашивания можно назвать эвтектическим . Для появления жидкой фазы объемная температура не должна повышаться до температуры контактного эвтектического плавления. Необходимая температура может развиваться на отдельных пятнах фактического контакта в результате генерирования на них тепла в процессе трения. Еще в работе [7] было показано, что температура на отдельных пятнах контакта может при трении достигать температуры плавления более легкоплавкого материала трущегося сопряжения. Кроме того, в некоторых случаях дополнительный нагрев может осуществляться за счет проходящего через зону контакта электрического тока или в результате экзотермических реакций с окружающей средой (в первую очередь окисления кислородом воздуха). [c.77]

На практике выполнение таких тепловых технологических операций, как химико-термическая обработка, св.чрка, упрочняющая термическая обработка и т. п., может приводить к ряду нежелательных последствий. В частности, отпуск при средних температурах закаленных сплавов критического состава, типа ВТ22, может приводить к самопроизвольному растрескиванию [69]. Всем а + р-сплавам свойственно резкое охрупчивание при отпуске в области средних температур. В тех случаях, когда растрескивания не происходит, возможны значительные поводки (например, при оксидировании двухфазных сплавов). Наконец, при сварке неизбежно образование метастабильных фаз, объемные изменения в которых усиливают охрупчивание зоны термического влияния. [c.27]

Состав сплава Содержание углерода в спеченном сплаве, % Связующая фаза после спекания Содержание связующей фазы, % (объемн.) Толщина Размер прослой- зерна ки СВ я- карбид-эующей ной фа-фаэы, зы, мкм мкм НУ.ГПа Оизг. МПа IV.kH/m [c.80]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

ViV, , I- Тз (1 V l), где и 7 — электрипеская проводимость фаз — объемная доля первой фазы. [c.77]

Большое влияние фазовой структуры на коррозионное поведение сплавов можно также иллюстрировать данными по исследованию сплава Ti—15 % Мо [42]. Сплавы этого состава после отпуска при 550 °С имеют двухфазную структуру (а- -р), где а-фаза имеет гексагональную решетку, свойственную чистому титану, а р-фаза — объемно центрированную кубическую. При коррозии двухфазного сплава в активном состоянии в 40 %-ной H2SO4 а-фаза, более бедная молибденом и менее термодинамически стабильная, преимуш,ественно растворяется, р-фаза, более устойчивая в этих условиях, накапливается на поверхности. Если р-фаза не представляет собой основного фона структуры, то ее накопление не приводит к образованию сплошного за- [c.65]

Влияние газовой фазы. В ряде случаев отмечено отклонение от линейных зависимостей Kytip) и Kj-(p) при давлении р <5 МПа. Причиной этого является наличие в жидкости мелких пузырьков воздуха. Такая жидкость является двухфазной системой с повышенной сжимаемостью, расчет которой основан на следующих экспериментально подтвержденных положениях растворенные в жид-. кости газы практически не влияют на упругие свойства, по крайней мере до давления 60 МПа упругость двухфазной системы определяется сжимаемостью жидкой и газовой фаз объемное содержание газовой фазы = = V /Vq в процессе деформации жидкости меняется вследствие растворения пузырьков воздуха. В реальных гидросистемах при р = 0,1 МПа значение Кго может меняться в широких пределах (от 0,005 до 0,080), чаще — = 0,015... 0,025 [52], При повьппении давления пузырьки воздуха растворяются обычно в течение нескольких секунд. [c.26]

Машино-, приборостроение и многие другие отрасли народного хозяйства используют материалы, прошедшие деформационное, термическое или xимикo-tepмичe кoe упрочнение. Часто традиционные способы упрочняющих технологий оказываются недостаточно эффективными при решении задач новой техники. Это привело к тому, что в последнее время появились способы и режимы, в основе которых лежат приемы, позволяющие интенсифицировать многие физико-химические процессы за счет использования природы материалов и особенностей протекающих в них структурных превращений. К ним можно отнести лазерную и плазменную обработку, применение которых позволяет достичь сверхвысоких скоростей нагрева и охлаждения, что, в свою очередь, приводит к уникальным структурным изменениям, динамическому старению (старению под напряжением) и т. д. На основании теоретических и лабораторных исследований уже сейчас разработаны некоторые технологии, использующие эти эффекты. К таким технологиям может быть отнесена термоциклическая обработка (ТЦО), первые исследования которой. были начаты еще в середине 60-х годов. ТЦО состоит из периодически повторяющихся нагревов и охлаждений по режимам, учитывающим внутреннее строение материала, а именно разницу в теплофизических характеристиках фаз, объемный эффект фазовых превращений и др. Такой подход делает возможным за довольно короткое время, включив в Работу практически все резервы, сформировать оптимальную структуру. 1 При этом могут быть существенно расширены возможности в части полу-) чения материалов с заданными свойствами и совершенствование на этой юснове машин, конструкций, отдельных узлов и деталей. Все это ставит ТЦО в разряд перспективных направлений в металлообработке. [c.3]

Ниже рассмотрены некоторые особенности процесса адгезионного взаимодействия частицы с подложкой на основе представлений, широко используемых при анализе газотермического напыления [1,12, 6, 7, 8, 116, 117, 118, 72, 119]. В рамках такого подхода считается, что взаимодействие материала подложки с материалом частиц при напылении на каждом участке поверхности контакта можно условно разделить на три последовательные стадии сближение соединяемых веществ до образования физического контакта активация контактных поверхностей и химическое взаимодействие материалов на границе раздела фаз объемное развитие взаимодействия. При напьшении методом ХГН вследствие кратковременности взаимодействия частиц с подложкой 10 . .. 10 с успевают пройти практически только две первые стадии. По существу, приваривание частиц определяется главным образом тем, насколько полно проходит химическое взаимодействие. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...