Сопротивление (напор) инерционное

Все элементы установки, за исключением жидкости, принимать абсолютно жесткими. Утечками, гидравлическими сопротивлениями и инерционными напорами пренебречь. Давление всасывания в цилиндре насоса принять Рв =" 0. [c.461]

Модуль сопротивления данного участка естественного русла Мутность воды Напор инерционный Напор на водосливе геометрический Напор на водосливе профилирующий Напор на малом отверстии или насадке при истечении жидкости в атмосферу Напор на трубопроводе при истечении в атмосферу Напор полный для целого потока Напор полный для элементарной струйки Напор полный на водосливе (с учетом скорости подхода) [c.650]

Из уравнения Бернулли для сечений 1—1 и 2—2 относительно плоскости О — О при пренебрежении скоростным напором на выходе из трубы, потерями в местных сопротивлениях и инерционным напором получаем [c.84]

Полный напор, развиваемый МВ при работе с топливо.м, составляет около 100 мм вод. ст., что позволяет забирать таз из топочной камеры, преодолевать сопротивление упрощенного инерционного сепаратора и горелок. [c.232]

Напор в баке Но должен в каждый момент времени обеспечить скоростной напор в трубе v / 2g), преодоление гидравлических сопротивлений hw=i l d) [v l 2g) и инерционный напор l g) Av At). [c.362]

По принципу действия различают дроссели вязкостного н инерционного сопротивлений. В первых потеря напора определяется вязкостным сопротивлением потока рабочей жидкости, во вторых — деформацией потока. [c.38]

Часть напора поршневого насоса тратится на преодоление инерционных сил и сопротивления всасывающего клапана. Из формулы (11.10) следует, что максимальное ускорение, а, следовательно, и силы инерции, имеют место при ф = О, я, 2я и т. д., то есть в начальные моменты движения поршня, когда скорость его (а значит, и скорость жидкости во всасывающем трубопроводе) теоретически равна нулю. Кроме того, в начальные моменты движения поршня пди всасывании происходит и открытие всасывающего клапана. [c.145]

Моделирование литниковых систем с целью определения коэффициента расхода. В развитом турбулентном потоке вязкостные сопротивления малы по сравнению с инерционными и при достаточно больших числах Re в автомодельной области потери напора вообще не зависят от вязкости. Здесь коэффициенты сопротивлений становятся независимыми от Re. Однако течение металла с высокой турбулентностью недопустимо для легких сплавов, поэтому при литье легких сплавов такие потоки являются исключением. В интервале значений Re, характерных для потоков в литниковых каналах, коэффициенты местных сопротивлений в большинстве случаев непостоянны и являются функцией числа Re (рис. 70), что необходимо учитывать при моделировании таких систем. [c.124]

Основными причинами неполного заполнения жидкостью рабочих камер насоса при прохождении их через всасывающую зону являются малый напор (давление) на входе в насос и сопротивление всасывающих каналов, а также наличие в жидкости воздуха. Сопротивление всасывающей линии, включающее инерционные потери может привести в зависимости от величины абсолютного [c.128]

Как уже было отмечено, высота всасывания любых насосов, во всасывающих трубах которых поток находится в условиях установившегося режима, может быть определена по формуле (65). Во всасывающей же трубе поршневого насоса простого действия жидкость находится в условиях неустановившегося режима, т. е. движется с ускорениями. Поэтому на преодоление инерционных сил тратится часть действующего напора, и высота всасывания будет еще меньше, чем подсчитанная по формуле (65). Кроме того, часть напора потеряется на преодоление сопротивлений во всасывающем клапане. [c.57]

Перепад давлений между атмосферой и воздуходувной машиной (или вакуум-насосом) р используется для преодоления сопротивления движению от трения аэросмеси о стенки трубопровода Ро, на инерционный разбег рд и потери давления при подъеме смеси в вертикальном участке трубопровода Рв, т. е. р = Ро + Рд + + Рв- Падение давления (напора) на 1 м приведенной длины трубопровода может ыть выражено уравнением [c.127]

В работе (4] впервые сделана попытка произвести анализ нестационарных явлений в компрессоре с учетом нелинейностей методом построения изоклин на фазовой плоскости. Автор рассматривает модель, показанную на рис. 0.2, без всасывающего трубопровода, принимая характеристику компрессора р = Р 0), а сопротивление сети (Q) и полагая связи между давлением и объемной скоростью в упругом и инерционном элементах линейными. Он считает, что напор р = Р(0), развиваемый компрессором, затрачивается на преодоление сопротивлений и, следовательно, [c.16]

При турбулентном течении жидкости происходит обмен количества движения в плоскости живого сечения потока. Благодаря этому потери напора на трение о стенки трубопровода можно рассматривать как работу некоторой объемной инерционной силы сопротивления, что позволяет представить турбулентный поток в одноразмерной схеме. В результате силового взаимодействия струй с потоком в последнем возникают вихри, на преодоление сопротивления которых затрачивается потенциальная энергия потока. Дополнительные потери напора на вихревые сопротивления можно также рассматривать как работу соответствующей объемной инерционной силы сопротивления. Щ, [c.22]

При движении потока по криволинейному пути в плоскости живого сечения его происходит вращение масс жидкости (поперечная циркуляция). В этом случае возникает более сложное винтовое движение, представляющее собой комбинацию двух характерных составляющие движений, а именно — поступательного движения жидкости под действием градиента силы давления и вращательного движения ее в плоскости живого сечения потока под действием градиента инерционной центробежной силы. Комбинированные движения жидкости по своему характеру являются непотенциальными или вихревыми. При циркуляции масс жидкости в поступательном потоке возникают дополнительные потери напора, которые вследствие интенсивной турбулизации потока можно рассматривать как работу инерционной силы сопротивления. В свою очередь, это позволяет учесть потери напора на всем криволинейном участке пути движения жидкости с помощью коэффициента циркуляции С , характеризующего отношение суммарной потери напора на трение h и на циркуляцию к потере напора на трение hi, т. е. [c.24]

При столкновении частиц, движущихся с различной скоростью, происходит взаимное силовое воздействие, приводящее к выравниванию скоростей. Для потока жидкости с переменной массой силовое воздействие частиц, движущихся с различными скоростями, обусловливает появление в потоке дополнительных инерционных сил сопротивления, на преодоление которых затрачивается потенциальная энергия (напор). [c.16]

При циркуляции масс жидкости в потоке, двигающемся поступательно, возникают дополнительные потери напора, которые благодаря интенсивной турбулизации потока можно рассматривать как работу объемной инерционной силы сопротивления. [c.22]

Интегралы в левой части уравнения (7.10) выражают напоры потоков в первом и во втором сечениях, а интегралы в правой части уравнения - инерционный напор и потери на преодоление гидравлических сопротивлений соответственно. [c.230]

Как показали опыты на парафине и металле, процесс заполнения узкой полости формы может быть расчленен на четыре стадии. На первой стадии у входа в полость расплав образует выпуклый мениск. На второй стадии, когда все увеличивающийся напор преодолеет сопротивление поверхностного натяжения в мениске, стремительно заполняется часть полости формы. Третья стадия начинается с момента образования на переднем крае потока твердой корочки скорость потока резко падает, и, наконец, поток останавливается раньше, чем полость заполнится до конца. На четвертой стадии вследствие дальнейшего возрастания напора в стояке или действия инерционных сил наблюдается прорыв передней корочки с образованием узких и маломощных вторичных потоков. Чтобы обеспечить выполнение тонких стенок в пределах второй стадии,необходимо проводить заливку при температуре расплава на 20—30 °С выше температуры ликвидуса. [c.76]

Конструктивные параметры шнека выбираются из условия обеспечения высоких антикавитационных качеств высокооборотного шнеко-центробежного насоса. В то же время установленное направление изменения конструктивных параметров шнека для стабилизации системы в конечном счете приводит к снижению напора шнека . Это может оказаться недопустимым с точки зрения обеспечения бескавитационных условий работы центробежного колеса. Заметим, что при возникновении кавитационного режима работы центробежного колеса дальнейшие изменения конструктивных параметров шнека с целью стабилизации системы, как правило, не приводят к желаемому результату, так как в этом случае существенное дестабилизирующее влияние на устойчивость системы могут оказывать кавитационные явления в центробежном колесе (см. разд. 4.7). В подобных случаях задача обеспечения устойчивости значительно усложняется и возникает необходимость в разработке специальных средств подавления кавитационных колебаний. Как следует из теории, возможные направления повышения устойчивости системы связаны с изменением конструктивных параметров входной части шнека, которые оказывают определяющее влияние на параметры и j, и с увеличением коэффициентов гидравлического и инерционного сопротивлений питающего трубопровода. [c.134]

На режимах частичной кавитации, когда нет заметного снижения напора шнека по кавитационной характеристике Шщ = О и, следовательно = О, без учета инерционного сопротивления напорного трубопровода входной импеданс насоса равен [c.235]

Закон Дарси, представленный уравнениями (6.1), выражает, по существу, ту мысль, что потеря напора тратится только на преодоление фильтрационного сопротивления. Живой силой (скоростным напором) и инерционным изменением напора при этом мы пренебрегаем. [c.98]

Колебания возникают не в области явной кавитации, в которой напор насоса начинает падать с уменьшением давления на входе, а в области с некоторым кавитационным запасом [24]. На устойчивость гидравлической системы влияет инерционность жидкости в трактах на входе и выходе насоса. Увеличение инерции столба жидкости во входном тракте и ее уменьшение в тракте на выходе из насоса стабилизирует систему, так же как увеличение гидравлических потерь во входном тракте. Из сказанного следует, что кавитационные колебания, присущие насосу ЖРД, могут не возникнуть при испытаниях на стенде, для которого не соблюдены условия моделирования штатных трубопроводов по их инерционности и гидравлическому сопротивлению. В то же время автоколебания могут возникнуть при работе ЖРД на летательном аппарате при его летных испытаниях. В такой ситуации возникают трудности с идентификацией причин развития колебаний, так как в одном и том же диапазоне частот возможны колебания, связанные с потерей продольной устойчивости аппарата в полете (см. подразд. 1.6) и кавитационные колебания. Отмеченные обстоятельства показывают, сколь важно еще на этапе стендовых испытаний обеспечить условия, максимально приближенные к натурным, в частности по гидродинамическому подобию трактов питания ЖРД. [c.14]

Потребное давление на выходе рв х (давление подачи компонента) оценивается формулой (1.8). Для определения потребного напора насоса Н остановимся на оценке располагаемого давления на входе в насос рвх (в случае применения бустерного насоса это будет давление на входе в бустерный насос). Давление на входе в насос в ракете, летящей на активном участке (рис. 1.3), определяется давлением в баке Рб- инерционным подпором, гидравлическим сопротивлением магистрали, подводящей компонент к насосу, и скоростью потока на входе. [c.10]

Давление газа в баке с жидким кислородом может зависеть от ряда условий. Предположим, что давление должно быть достаточно велико для того, чтобы, во-первых, предотвратить закипание жидкого кислорода, во-вторых, предотвратить кавитацию в топливном насосе, в-третьих, обеспечить структурную устойчивость конструкции, а именно, ограничить осевые сжимающие напряжения в стенках бака. Чтобы выполнить первое из этих условий, абсолютное давление газа в баке должно быть выше, чем давление насыщенных паров жидкого кислорода. Второе требование выполняется тогда, когда давление в баке достаточно высоко, так что давление на входе в насос, включая и гидравлический напор в напорной трубе насоса, превышает на необходимую величину давление паров жидкости. Третье требование можно выполнить, если предположить, что осевая нагрузка на единицу длины окружности бака, обусловленная давлением в баке плюс допустимым сжатием бака, больше, чем нагрузка, вызванная действием инерционных сил, сил сопротивления и изгибающих моментов. Эти условия могут быть сформулированы следующим образом. С точки зрения выполнения первого требования [c.587]

Выражения (3.18) и (5.51) устанавливают квадратичную зависимость напора холостого хода Нд машины от частоты вращения рабочего колеса п. В свою очередь, все инерционные гидравлические сопротивления РЦН, как и действительный расход рабочей жидкости Q д [2], прямопропорциональны п. Это предоставляет возможность записать на основе (5.58) удобное для практического использования выражение для перерасчета характеристики Н д—Q д РЦН с одной частоты вращения на другую с учетом влияния вязкости жидкости [c.92]

В схеме замещения (см.рис.6) pgHo- комплексный вектор источника гармоничных колебаний давления (напора) - аналог электродвижущей силы в цепи переменного тока Xt—инерционное внутреннее сопротивление машины, числовое значение которого равное Rt ИЦН х , x q. инерционные гидросопротивления (на которых отсутствуют диссипативные потери тепла) для учета конечного количества лопастей Хш, г ah, Xjq, r Q, х ех, r ex—инерционные активные гидросопротивления для моделирования соответственно гидравлических, объемных и механических потерь в РЦН. [c.21]

Потери напора в трубе (см. также Инерционный напор ) 14 Поток жидкости (см. также Неразрывность потока ) 12 [c.683]

Если направление ускорения j совпадает с направлением течения жидкости в трубопроводе (рис. 30, а), то действие силы инерции будет аналогично сопротивлению трубопровода (будет препятствовать течению жидкости). Инерционный напор в этом случае будет уменьшать давление в сечении а — а в сравнении с давлением в сечении Ь Ь. При противоположном направлении ускорения инерционный напор будет увеличивать давление в Сечёш[и а — а, т. е. будет оказывать действие, противоположное Гидравлическим потерям. [c.76]

По принципу действия дроссели различают на дроссели вязкостного сопротивления, потеря напора (давления) в которых определяется преимущественно вязкостным сопротивлением потоку жидкости в длинном дроссельном канале, и — дроссели инерционного сопротивления с малой длиной канала, потеря напора в которых определяется в основном инерционными силами (деформацией потока жидкости и вихреобразованием при внезарном расширении). [c.396]

Вследствие неравномерности движения поршня скорость жидкости, давление и подача поршневого насоса изменяются с течением времеь и. Следовательно, движение жидкости будет не становившимся, а поэтому необходимо учитывать инерционный напор который вызывает дополнительные сопротивления и удары в трубопроводах. Величина инерцио1шого напора определяется уравнением [c.59]

Рис. 48. Схема гидравлических сопротивлений масляной системы одного поршня (а) и всего дизеля 2ДЮО (б) рн и Он — давление и производительность масляного насоса рц и Оц —то же на входе в систему одного цилиндра рин — инерционное давление 5 — гидравлические сопротивления с индексами т — трубопроводы хл — холодильник левой стороны хп — холодиль ник правой стороны фго и фто — фильтры грубой и тонкой очистки ц цилиндры шс — шестерни нк — нижний коллектор вк — верхний коллектор вт — вертикальная тру ба вп — вертикальная передача тн — толкатели насосов с — сверление кл — клапан ш — шатун кп, шп, гп — коренной, шатунный и головной подшипники п — поршень, св — свободный напор 1, 2, 3, 4 и 5 — узловые точки [c.93]

Закрытие впускного клапана производится с зaпaздывaнrieм (Рф = 40 90 ), т. е. после прохождения поршнем н. м. т. При этом , несмотря на начавигееся движение поршня вверх, заполнение цилиндра горючей смесью или воздухом будет продолжаться вследствие все еще имеющегося в нем разряжения, а также вследствие иг ерции потока горючей смеси или воздуха, движущегося во впускном трубопроводе. С повышением частоты вращения коленчатого вала двигателя понижается давление в цилиндре вследствие сопротивления впускного трубопровода и клапанов и увеличивается инерционный напор потока во впускном трубопроводе и цилиндре. Поэтому с возрастанием быстроходности двигателя обычно увеличивают запаздывание закрытия впускного клапана после н. м. т. [c.50]

По принципу действия дроссели. (рис. 126) бывают вязкостного сопрогин ления, в которых потери напора опреде ляются вязкостным сопротивлением инерционного, в которых потери напора [c.127]

При движении потока с убывающим расходом в дырчатых трубах, помимо потерь иапора иа трение и смешение масс жидкости, возникают дополнительные потери напора на преодоление сопротивления токов и вихрей, обусловленных выходящими турбулентными струями. Благодаря интенсивному обмену количеств двюкения в плоскости живого сечения турбулентного потока вихревые потери напора могут рассматриваться как работа некоторой объемной инерционной силы сопротивления и определяться коэффициентом вихревых сопротивлений С , величина которого равна отношению суммарных потерь напора с учетом дополнительных вихревых сопротивлений к потерям напора только на трение и смешение масс жидкости. [c.82]

Вследствие гидравлических сопротивлений энергиятолько уменьшается в направлении движения, а вследствие неустановившегося характера движения, благодаря которому сседается инерционный напор, энергия или еще больше уменьшается при ди [c.125]

Для насосной системы ЖРД давление р х определяется давлением в баках Рб, инерционным напором и гидравлическим сопротивлением входной магистрали Лрсопр. вх (см. разд. 1.1) [c.196]

Давление на входе в насос рвх определяется давлением в баках /7д, превышением гравитационного уровня бака над уровнем насоса (энергией положения), инерционным напором и гидравлическим сопротивлением магистрали от бака до входа в насос Арсопр. вх. см. формулу (1.12). [c.299]

Таким образом, для сценки инерционности открытой наблюдательной скважины необходимо провести в ней экспресс-налив, определить по изложенной выше методике величину 0, характеризующую сопротивление прифильтровой зоны, а затем оценить погрешности замера напоров в несовершенной наблюдательной скважине ио формуле (5,1.24), где Опс представляет собой скорость изменения уровней в пьезометрической скважине на любой расчетный период времени. При этом величина истинного напора Я в водоносном пласте при измеренном напоре в пьезометрической скважине Н с будет Я=Япс + АЯпс, причем для определения знака величины АНпс следует считать величину Упс положительной при. подъеме уровня и отрицательной при его спаде. [c.292]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...