Сопротивление вихревое

Максимальные значения абсолютных эффектов охлаждения Д/ достигаются в области относительных долей охлажденного потока ц = 0,2- 0,3, эффектов подогрева At — в области ц = 0,85 0,95. При дальнейшем снижении ц < 0,2 на холодном режиме и увеличении ц > 0,95 на горячем режиме уменьшение эффектов энергоразделения вызвано двумя причинами существенной перестройкой потока в камере энергоразделения, связанной с повышением гидравлического сопротивления вихревой трубы, падением уровня осевых расходных скоростей потоков и значительным ростом влияния на эффекты энергоразделения теплообмена с окружающей средой. [c.48]

Для случая кавитационного обтекания круглых дисков, при Сх = 0,82 коэффициент сопротивления вихревых трубок в формуле (VI.2.21) аппроксимируется зависимостью [c.225]

Коэффициенты сопротивления вихревых пылеугольных горелок, учитывающие потерю давления во входном патрубке (кармане) завихрителя с коробом, а также потери на трение и на выход из горелки, отнесенные к скорости в цилиндрической части кольце-пого канала, определяются по рис. VII-29 в зависимости от типа завихрителя и параметра крутки п. Так как коэффициент сопро- [c.47]

Зависимости коэффициентов сопротивления вихревых горелок, приведенные на рис. VI1-29, справедливы при следующих условиях. [c.47]

В обратном направлении поток через тангенциальное сопло 2 поступает в цилиндрическую камеру, где закручивается и выходит из камеры через трубку 3. В этом случае общее сопротивление складывается из сопротивления вихревой камеры (сопротивления крутки) и сопротивления входа закрученного потока в трубку из камеры. Это обратное сопротивление оказывается значительно больше прямого. [c.253]

Был предложен [103] метод аналитического определения сопротивлений вихревой камеры, основанный на том, что при обратном направлении течения распределение тангенциальных скоростей в вихревой камере такое же, как в свободном гидродинамическом вихре. Это предположение, однако, не подтверждается опытами. Согласно измерениям [29], действительное распределение тангенциальных скоростей в камере может существенно отклоняться от распределения, полученного для схемы свободного гидродинамического вихря. В расчетной схеме не учитывались также значительные потери на выход из камеры. [c.258]

При определении прямого сопротивления вихревой камеры можно воспользоваться полученными ранее формулами для оценки обратного сопротивления сопловой камеры. Такой подход является правомерным, так как явления, возникающие в вихревой камере при течении в прямом направлении, аналогичны явлениям, имеющим место в сопловой камере при течении через нее жидкости в обратном направлении. [c.268]

Действительно, прямое сопротивление вихревой камеры складывается из сопротивлений выхода, расщирения в камере и входа в тангенциальное сопло. Таким образом, коэффициент прямого сопротивления ( вк)пр вихревой камеры можно вычислять по формуле [c.268]

Таким образом, используя формулы (364), (365) и график, представленный на рис. 121, а, по уравнению (363) можно вычислить коэффициент ( вк)пр прямого сопротивления вихревой камеры. [c.268]

Сопротивление вихревое, или квадратичное, пропорциональное квадрату скорости. [c.20]

Следует отметить, что поскольку вихревая зона возникает в основном при обтекании внутренней кромки поворота, наиболее эффективный способ ее предотвращения — скругление именно этой кромки. В ряде случаев ошибочно скругляют внешнюю кромку поворота, оставляя внутреннюю острой или скругляя ее незначительно, что может привести даже к заметному ухудшению структуры потока и к повышению сопротивления. [c.40]

Для выравнивания поля скоростей и снижения сопротивления в коленах необходимо прежде всего уничтожить вихревую область у внутренней стенки. Очевидно, наибольший эффект получается при установке лопаток ближе к внутреннему закруглению, поэтому число лопаток у внешней стенки колена можно уменьшить. [c.45]

Исследования показали, что при кольцевом (периферийном) вводе потока в аппарат движение жидкости значительно сложнее, чем при обычном боковом. Струя, поступая в кольцо и взаимодействуя со стенкой корпуса аппарата, разделяется на две части, обтекает эту стенку и устремляется по инерции в противоположный конец кольца. Отсюда через щели в стенке корпуса аппарата она выходит в его полость. При этом создаются условия для двойного винтового (вихревого) движения (рис. 8.8, а). В результате распределение скоростей по сечению рабочей камеры аппарата получается неравномерным (Ai = 1,8-н2, табл. 8.3). Закручивание потока столь значительное, что сохраняется даже после установки в начале рабочей камеры плоской решетки. Поэтому и за решеткой неравномерность распределения вертикальных составляющих скоростей не устраняется (Л = = 1,5- 2,0). Только после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки, устраняющей закручивание потока, достигается практически полное выравнивание скоростей по всему сечению (М — 1,08ч-1,10). Опыты показывают, что установка одного спрямляющего устройства без плоской решетки неэффективна (см. рис. 8.8, б), так как вследствие малого сопротивления это устройство не может выравнять скорости по величине. [c.213]

В тех местных сопротивлениях, где основной является вихревая потеря напора (например, резкое изменение [c.146]

Высокое Р-, малая Н , а также хорошие механические и технологические свойства обусловили широкое применение технического Ре (марки Э, ЭА и ЭАА). Низкое удельное электрическое сопротивление р и большие потери на вихревые токи не позволяют использовать указанные марки для изготовления трансформаторов и электрических машин. Для этих марок = 96—64 а1м, [c.279]

Вследствие вихревых токов движение тормозится силой, пропорциональной скорости. Сила сопротивления движению равна /еаФ Н, где й = 0,001, V — скорость в м/с, Ф — магнитный поток между полюсами Л/ и S. В начальный момент скорость пластинки равна нулю и пружина не растянута. Удлинение ее на 1 м получается при статическом действии силы в 19,6 Н, приложенной в точке В. Определить движение пластинки в том случае, когда Ф — 10 V6 Вб (вебер — единица магнитного потока в СИ). [c.246]

Газ, протекая через отверстие, приходит в вихревое движение. Часть его кинетической энергии затрачивается на образование этих вихрей и превращается в теплоту. Кроме того, в теплоту превращается и работа, затраченная на преодоление сопротивлений (трение). Вся эта теплота воспринимается газом, в результате чего температура его изменяется и может как уменьшаться, так и увеличиваться. [c.218]

Рис. 5.2.1. Коэффициент сопротивления шара п длина вихревого следа s в функции от

Поэтому т = рК.2, что вытекает из определения динамической скорости К., которая может быть выражена через число Рейнольдса в предположении, что пристенная турбулентность в вихревой трубе вызывает такое же гидравлическое сопротивление, как и в обычной трубе при тех же условиях, но при поступатель- [c.176]

Как показала практика, при работе вихревых термостатов на неосушенном промышленном воздухе в теплообменном аппарате на стенках каналов, по которым протекает сжатый воздух, выпадает конденсат. Это может привести к его замерзанию и уменьшению проходного сечения, что вызывает рост гидравлического сопротивления и неустойчивый режим работы схемы. Для ликвидации последствий промораживания предусмотрен режим продувки. При этом сжатый газ, протекая по теплообменнику 5 и вихревой трубе 3, размораживает влагу и уносит ее через глушитель в атмосферу. [c.245]

Продувка теплообменного аппарата включается при достижении в тракте сжатого воздуха заданного значения гидравлического сопротивления. Перепад измеряется автоматом продувки, который при достижении заданного уровня переключает электроклапаны так, чтобы поступающий сжатый воздух комнатной температуры растапливал намерзший на стенках теплообменной поверхности лед и уносил влагу через глушитель из термостата. При этом доступ сжатого воздуха в низкотемпературную вихревую трубу и термокамеру закрыт. [c.250]

Теодор Карман (1881— 963) — выдающий гя ученый н области механики. Т. Карману принадлежит ряд исследований по вопросам пограничного слоя, гидравлических сопротивлений, вихревых движений, газогидравлнческой аналогии 8 др, [c.96]

Теодор Карман (1881—1963 гг.)— выдающийся гидроди нами к нашего времени. Руководитель лаборатории аэронавтики при Аахенском политехническом институте. Т. Карману принадлежит ряд исследований но вопросам пограничного слоя, гидравлических сопротивлений, вихревых движений, газогидравлической аналогии и др. [c.103]

Сектор успокоителя обычно выполнен из алюминия, имеющего малый удельный вес и хорошую электропроводность, увеличивающую сопротивление вихревым токам (см. магнитноиндукционные регуляторы скорости). Для получения повышенного момента успокоения применяют успокоители с несколькими магнитами. [c.392]

Формированием структуры потока за за-вихрителем можно изменять гидравлическое сопротивление вихревых аппаратов. На рис. [c.297]

Определение прямого и обратного сопротивления вихревой камеры и ее диодности [c.268]

К основному электрооборудованию относятся электродвигатели аппараты управления электродвигателями — магнитные пускатели, контакторы, реле управления, аппараты регулирования скорости электродвигателей — пускорегулирующие сопротивления, вихревые тормозные генераторы аппараты [c.71]

Поскольку для вихревого режима течения невозможно применить гидродинамическую теорию теплообмена, то обычно расчетные зависимости в области гидродинамики и теплообмена получают на основе обобщения экспериментальных данных. Экспериментальные исследования гидродинамики и теплообмена в активных зонах с шаровыми твэлами реакторов FP оеу-ш,ествить весьма трудно, а на стадии проектирования просто и невозмфкно, поэтому обычно используют теорию подобия, которая позволяет установить, от каких безоазмерных параметров зависит гидродинамическое сопротивление при обтекании газом тепловыделяющих элементов и его нагрев за счет теплоотдачи от поверхности твэлов. [c.47]

Штампованная решетка с козырьками при достаточно большом коэффициенте сопротивления (в данном случае при / = 0,16 и 100) резко улучшает распределение скоростей по высоте рабочей камеры. Вместе с тем наблюдается определенная неустойчииоеть потока. По случайным обстоятельствам, как показали, опыты, он перебрасывается сверху вниз (рис. 9.9, а) и обратно (рис. 9.9, б), аналогично тому, как это происходит на участке с внезапным расширением сечения. По тем или иным причинам вихревые образования в мертвых зонах канала подсасывают основную струю то в одну, то в другую сторону. С уменьшением относительной кинетической энергии струек, вытекающих из отверстий решетки (что достигается увеличением ее коэффициента живого сечения), весь поток становится более устойчивым. Этот результат был получен при установке другой ппампо-ванной решетки / с козырьками 2 при I = 0,19 ( р 50 (табл. 9.7). В этом случае распределение скоростей более равномерное и поток более устойчив (рис. 9.9, а). Большая устойчивость потока достигается также и в случае установки на штампованной решетке с /=0,16 удлиненных направляющих пластин (а=0,13Вц. табл. 9.7). [c.239]

Исследование разницы в сопротивлении капсульного термометра по постоянному и переменному току показывает, что это различие может заметно сказываться только при очень низких температурах [18]. При использовании моста переменного тока модели А7 фирмы Automati Systems, работающего на частоте 375 Гц (см. разд. 5.11), различие между результатами измерений по постоянному и переменному току составило, 3 мК в тройной точке водорода. За этот эффект ответственны, по-видимому, вихревые токи, наводимые в платиновом кожухе термометра ). [c.209]

Одна из причин снижения эффективности работы вихревых труб — паразитный радиальный поток, стекающий от периферии к оси по внутренней торцевой поверхности диафрагмы. Его принято называть пофаничным слоем на диафрагме. Отрицательное воздействие этого потока на достигаемые эффекты охлаждения вызвано двумя причинами. Первая из них состоит в том, что некоторая часть подаваемого сжатого газа не проходит через камеру энергоразделения и не растрачивает своего запаса энергии на организацию процесса ее перераспределения, а лишь увеличивает гидравлическое сопротивление трубы, что и приводит к снижению действительных опытных характеристик. Вторая причина заключается в том, что масса газа, движущаяся в пофаничном [c.73]

Этот факт имеет достаточно прозрачное физическое объяснение. При неизменных геометрии трубы и степени расширения в ней увеличение ц достигается прикрьггием дросселя, т. е. уменьшением площади проходного сечения для периферийных масс газа, покидающих камеру энергоразделения в виде подогретого потока. Это равносильно увеличению гидравлического сопротивления у квазипотенциального вихря, сопровождающегося ростом степени его раскрутки, увеличением осевого градиента давления, вызывающего рост скорости приосевых масс газа и увеличение расхода охлажденного потока. Наибольшее значение осевая составляющая скорости имеет в сечениях, примыкающих к диафрагме, что соответствует опытным данным [116, 184, 269] и положениям усовершенствованной модели гипотезы взаимодействия вихрей. На критических режимах работы вихревой трубы при сравнительно больших относительных долях охлажденного потока 0,6 < р < 0,8 течение в узком сечении канала отвода охлажденных в трубе масс имеет критическое значение. Осевая составляющая вектора полной скорости (см. рис. 3.2,а), хотя и меньше окружной, но все же соизмерима с ней, поэтому пренебрегать ею, как это принималось в физических гипотезах на ранних этапах развития теоретического объяснения эффекта Ранка, недопустимо. Сопоставление профилей осевой составляющей скорости в различных сечениях камеры энергоразделения (см. рис. 3.2,6) показывает, что их уровень для классической разделительной противоточной вихревой трубы несколько выше для приосевых масс газа. Максимальное превышение по модулю осевой составляющей скорости составляет примерно четырехкратную величину. [c.105]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...