Потоки с вязкостным сопротивлением

Таким образом, составляющая потерь давления на ускорение испаряющейся смеси в пористой структуре пренебрежимо мала по сравнению с вязкостной и инерционной составляющими. Физически это объясняется высокими абсолютными значениями вязкостной и инерционной составляющих сопротивления при движении потока в проницаемой матрице по сравнению с потоками в обычных каналах, тогда как потери давления на ускорение определяются только физическими свойствами и удельным расходом теплоносителя и не зависят от геометрии потока. [c.96]

Моделирование литниковых систем с целью определения коэффициента расхода. В развитом турбулентном потоке вязкостные сопротивления малы по сравнению с инерционными и при достаточно больших числах Re в автомодельной области потери напора вообще не зависят от вязкости. Здесь коэффициенты сопротивлений становятся независимыми от Re. Однако течение металла с высокой турбулентностью недопустимо для легких сплавов, поэтому при литье легких сплавов такие потоки являются исключением. В интервале значений Re, характерных для потоков в литниковых каналах, коэффициенты местных сопротивлений в большинстве случаев непостоянны и являются функцией числа Re (рис. 70), что необходимо учитывать при моделировании таких систем. [c.124]

Рис. 10.124. Воздушный вязкостный тахометр. Крыльчатка 2, вращающаяся от вала 1, создает воздушный поток, который, преодолевая сопротивление закручивающейся пружины 4, поворачивает цилиндр 3 и с ним указатель скорости 5.

Вследствие сложной структуры пористых материалов значения коэффициентов а, (3 могут быть установлены только экспериментально. Параметры аир названы вязкостным и инерционным коэффициентами сопротивления и имеют размерность [а] =м [/3] =м . При этом а есть величина, обратная коэффициенту проницаемости К. Для определения коэффициентов а, экспериментальная зависимость перепада давлений Pi Pi на пористой пластине толщиной 6 от удельного расхода G несжимаемого потока в соответствии с уравнением (2.1) приводится к линейному виду [c.19]

В 5 гл. 5 указано, что при развитом турбулентном режиме течения турбулентные напряжения в точках, лежащих за пределами вязкого пристенного подслоя, могут намного превосходить вязкостные напряжения. В связи с этим приближенный расчет турбулентного течения в трубе можно построить на двухслойной модели течения, предполагая, что в пределах вязкого подслоя течение ламинарное, а в центральной части потока (в турбулентном ядре) эпюра (профиль) усредненной скорости и закон сопротивления целиком определяются турбулентными напряжениями. Тогда, основываясь на одной из полуэмпирических теорий (например, на теории пути перемещивания Л. Прандтля), можно установить структуру расчетных зависимостей как для профиля скорости, так и для закона сопротивления. [c.169]

Снижение вязкостного трения Сб. докладов симпозиума по снижению сопротивления трения в вязком потоке, состоявшегося в ноябре 1979 г. в г. Далласе/Под ред. Г. Хью. Пер. с англ. — 35 л. [c.222]

Потоки с вязкостным сопротивлением. Так как каждая жидкость обладает вязкостью, абсолютная величина которой больше нуля, заявление, что ее обычно можно считать равной нулю, лишь относительно верно. Иными словами, любое явление потока, для которого влиянием вязкости можно пренебречь при определенной величине числа Рейнольдса, может подвергаться значительному воздействию вязкости при более низких числах Рейнольдса. Так, известно, что рассмотренные в п. 12 характеристики струи подвергаются возрастающему воздействию вязкости при уменьшении Не, когда поток становится полностью ламинарным. Волны, разбиравшиеся в предыдущем пункте, также подвержены вязкостному замедлению, когда масштаб и скорость становятся малыми или когда длина волны становится очень большой в действительности пренебрежение вязкостью при всяком анализе волнового движения правомерно, поскольку энергия любой волны в конечном счете диссипируется вязкостным сопротивлением. С другой стороны, конечно, существует очень много примеров практического направления, в которых роль вязкости является первостепенной и пренебречь ею невозможно. [c.27]

Существование потенциала скорости связано с предположением об отсутствии вращательной составляющей и поперечном течении такое предположение обычно считалось неприемлемым для двухфазного вязкого течения с различиями в местных ускорениях и скоростях генерации газа. Однако следует отметить, что если лобовое сопротивление и другие вязкостные эффекты не оговорены априори, то определение потенциала скорости ведет просто к невращающемуся потоку с плоскостным распределением источников генерации газа, которое определяется местными скоростями горения и стоками газа, обусловленными осевым ускорением. Таким образом, потенциальное решение может рассматриваться как удовлетворительное приближение,, если условие сохранения массы преобладает над влиянием вязкости. [c.157]

В случае сопла с плоскими кромками (срезом) применить к нему, особенно при малых открытиях (расстояниеу), закон истечения жидкости из отверстия в тонкой стенке невозможно. В этом случае, если сопротивление потоку в щели, образованной срезом сопла и заслонкой, станет сравнимым с сопротивлением выходного отверстия сопла, вязкостное сопротивление станет преобладающим и на работу рассматриваемого устройства будет [c.436]

По принципу действия дроссели различают на дроссели вязкостного сопротивления, потеря напора (давления) в которых определяется преимущественно вязкостным сопротивлением потоку жидкости в длинном дроссельном канале, и — дроссели инерционного сопротивления с малой длиной канала, потеря напора в которых определяется в основном инерционными силами (деформацией потока жидкости и вихреобразованием при внезарном расширении). [c.396]

Одним из характерных свойств таких систем является структурная вязкость — резкое снижение вязкостного сопротивления в потоке по мере увеличения скорости течения. Это особенно важно для подшипников качения, так как с увеличением скорости подшипника вязкостное сопротивление, оказываемое смазко1к будет снижаться. [c.172]

В турбулентном потоке распределение скоростей проще всего исследовать при развитой турбулентности, соответствующей движению в шероховатой области, т. е. относящиеся к квадратичной области сопротивления. Здесь вязкостное сопротивление цйихМу [см. уравнение (У.17)] можно считать пренебрежимо малым по сравнению с пульсационным сопротивлением Тпул и суммарное трение при большом значении числа Рейнольдса (Ке>100 000) определять по выражению [c.109]

При достаточно больших значениях Re силы вязкостного трения, действующие в турбулентном потоке, становятся малыми по сравнению с силами инерции частиц жидкости (зона турбулентной автомодельности). Безразмерные характеристики потока, в частности коэф( )и-цнент сопротивления трения л и коэффициенты местных сопротивлений в этой зоне не зависят от числа Ке. что определяет наличие квадратичного закона сопротивления трубопровода. Аналогичная особенность присуща также и процессам истечения через малые отверстия и насадки, безразмерные характеристики которых (коэффициенты истечения) в зоне больших значений Ке остаются практически постоянными (квадратичная зона истечения). [c.110]

На рис. 3.17 представлены гвдродинамические характеристики 1-3 охлаждаемой пористой стенки. Плотность теплового потока является параметром. Вязкостный а = 1,17 10 м" и инерционный (3 = 7,15 X X 10 м коэффициенты сопротивления вычислены по соотношениям для тугоплавкого материала пористостью П = 0,5. При расчете принято б = 10 мм X = 10 Вт/(м К) Tq = 293 К Т = 773 К, G = = 0,614 кг/(м - с) Re = 0,01 (ро =86 10 Па Охладителем [c.70]

Наряду с приведенными формулами для определения коэффициента X разными исследователями получены иные полуэмпири-ческие или эмпирические формулы, достаточно простые и точные. Так, Б частности, А. Д. Альтшуль, рассматривая турбулентный поток в трубе как единое целое, т. е. не выделяя в нем вязкий подслой, и учитывая не только турбулентные, но и вязкостные напряжения, получил зависимости для распределения скоростей и закона сопротивления, справедливые для всех трех зон турбулентного режима. Приведенные выше формулы Прандтля — Никурадзе получаются из формул Альтшуля как частные случаи. Формула Альтшуля для коэффициента X имеет вид [c.169]

При ламинарном релсиме они зависят не только от характера местного сопротивления, но и от сил вязкого трения, которые пропорциональны скорости потока в первой степени, т. е. от числа Рейнольдса. Причем при Re < 10 в местных сопротивлениях жидкость течет без отрыва от стенок и гидравлические потери обусловливаются только вязкостным трением. Коэффициент местного сопротивления определяют по формуле t = /Re, где А — коэффициент, зависящий от вида местного сопротивления (табл. 22.3). При значениях 10 < Re <1 3500 потери зависят как от числа Рейнольдса, так п от соотношения площадей. Коэффициент местных потерь находят по формуле С = Л/Re + ур. [c.299]

Поток влажного пара в соплах имеет потери, не отраженные коэффициентом скорости, полученным по фиг. 13 для перегретого пара. По мере изменения состояния пара в связи с динамикой процесса в турбине начальное состояние перегретого пара может перейти в среду влажного пара. При начальной конденсации появляющиеся капельки влаги имеют ту же скорость, что и пар, но при дальнейшем падении давления их скорость отстает от скорости пара. Присутствие влажных капель понижает скорость пара, так как капли получают ускорение за счет расхода кинетической энергии. Понижение скорости в дополнение к вязкостным эффектам ведет к понижению скорости двухфазной смеси. Исходя из этого Гудинаф дает следующее выражение для изменения коэффициента скорости, полученного по фиг. 13, имея в виду учет дополнительных сопротивлений влажной паровой среды. Предлагаемый им коэффициент скорости для влажного пара имеет такой вид [c.34]

Физические свойства жидкости вследствие зависимости их от температуры изменяются во времени и по координатам в соответствии с изменением температуры. При малых разностях температур в потоке или слабой зависимости физических свойств от температуры эти изменения невелики. В таких условиях справедливы результаты, полученные в предположении о постоянстве физических свойств. Если разности температур в потоке значительны, то изменение физических свойств с температурой оказывает существенное влияние на поля скорости и темпе -ратуры. Так, например, профиль скорости при вязкостном течении капельной жидкости в круглой Т1рубе вследствие зависимости коэффициента вязкости от температуры уже не будет параболическим. Изменение профиля скорости влечет за собой и соответствующее изменение профиля температуры. При этом, конечно, изменяется теплоотдача и сопротивление трения по рравнению с их значениями при постоянных физических свойствах. [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...