Полный напор для целого потока

Модуль сопротивления данного участка естественного русла Мутность воды Напор инерционный Напор на водосливе геометрический Напор на водосливе профилирующий Напор на малом отверстии или насадке при истечении жидкости в атмосферу Напор на трубопроводе при истечении в атмосферу Напор полный для целого потока Напор полный для элементарной струйки Напор полный на водосливе (с учетом скорости подхода) [c.650]

См. Б. А. Д е р г а ч е в. Случаи увеличения полного напора по течению реальной жидкости (для целого потока при установившемся движении). Сборник научно-методических статей по гидравлике. Вып. З.-М. Высшая школа, 1980. [c.204]

Таким образом полный напор для целого потока реальной жидкости может изменяться по течению не только в связи с потерей напора (обусловленной работой сил трения), но также еще и в связи с отделением (или присоединением) на пути от сечения/ — и до сечения 2 —2 соответствующих масс жидкости. [c.206]

Пояснив таким образом уравнение баланса энергии (уравнение Бернулли), относящееся к элементарной струйке реальной жидкости, далее распространим это уравнение на целый поток реальной жидкости, состоящий из множества струек. Однако прежде чем обратиться к этой задаче, остановимся вначале (в 3-17 и 3-18) на рассмотрении двух вспомогательных положений, используемых при переходе от элементарной струйки к целому потоку. Дополнительно в 3-19 рассмотрим еще понятие 6.полном напоре, относящемся к целому потоку. [c.83]

Полный напор для целого потока [c.87]

Мощность от приводящего двигателя подводится к насосному колесу 1, где происходит преобразование механический энергии в гидравлическую (напор). Преобразование возникает при вращении колеса благодаря силовому взаимодействию его лопаток с жидкостью (см. 8.3). В колесе происходит приращение статического и скоростного напоров, причем доля последнего составляет значительную величину — 20—30% от полного. Это вызывает необходимость в частичном преобразовании скоростного напора в статический с целью уменьшения потерь напора как в самом насосе, так и в нагнетательном трубопроводе 3. Преобразование напора происходит в отводе 2, в который попадает жидкость после колеса /. Конструктивно отвод может быть выполнен в виде спирального канала или лопаточного направляющего аппарата. В обоих случаях поток в отводе должен быть диффузорным (см. 7.3). Последнее условие определяет правильное направление вращения насосного колеса. [c.223]

В настоящее время это определение нивелирного напора наиболее часто употребимо в расчетной практике и приводится во всех нормативных материалах по расчету гидравлики двухфазных систем [1, 2, 8]. При этом нет никакой уверенности в том, что при вычитании указанного нивелирного напора из полного перепада давления при подъемном движении двухфазного потока в вертикальном канале (g > 0) получится точное значение перепада давления вследствие трения при движении этого потока с тем же массовым расходом жидкости и газа (пара) в горизонтальном канале (g =0). А именно такое предположение делалось в целом ряде работ, в частности при обработке опытных данных по гидравлическому сопротивлению трения и составлении нормативного метода для расчета истинного объемного паросодержания ф при движении двухфазного пароводяного потока в горизонтальных и вертикальных трубах [5]. Цель настоящей статьи состояла в выяснении этого обстоятельства, нахождении условий сопоставимости данных по потерям напора в горизонтальных и вертикаль-ных каналах и определении той части из полного перепада давления в вертикальном канале (g > 0), которую необходимо вычитать из этого перепада, чтобы получить точное значение потерь напора на трение в отсутствие объемных сил тяжести (g=0), т. е. фактически при течении двухфазного потока с тем же массовым расходом фаз в горизонтальной трубе. [c.165]

Для достижения цели настоящей работы, сформулированной выше, необходимо получить точное решение для полного перепада давления в вертикальном канале, выделить иэ него точное значение потерь напора на трение в горизонтальном канале (т. е. при g=0), после этого определить условия сопоставимости данных по этим потерям для течения двухфазного потока в вертикальных и горизонтальных трубах и найти величину нивелирной составляющей полного перепада давления в вертикальном канале, приводящей к сопоставлению такого рода. Для этого решим систему дифференциальных уравнений (За) с граничными условиями (4). С учетом зависимости между ср и толщиной пленки 8 (5) получим следующие выражения для профилей распределения скоростей газа и жидкости [c.168]

Стержневой режим в вертикальной трубе. Сравнительно полно как теоретически, так и экспериментально исследован в работах [35, 123, 125], которые проводились прн нестационарном охлаждении вертикального трубопровода (опускное движение) жидким азотом. Экспериментальному исследованию предшествовали теоретический анализ и визуальные наблюдения. Цель теоретического анализа — качественное изучение механизма процесса, выяснение влияния режимных параметров (давления, расхода, недогрева и температурного напора) на тепловой поток <7 -, получение структурного вида формул для обобщения опытных данных и уточнение задач эксперимента. Качественный характер теоретического анализа объясняется отсутствием данных о структуре неравновесного двухфазного потока, а именно по структуре турбулентной струи, по механизму взаимодействия жидкой струи с пленкой пара, по выработке турбулентности и ее распределению по толщине пленки, по скольжению фаз. [c.186]

В плоскости выходных кромок полное давление изменяется в пределах величины скоростного напора, а угол потока в пределах 10° (рис. 2.12). Это приводит к неопределенности при вычислении углов отклонения и потерь в решетке. Поэтому измерения близко к выходным кромкам лопаток рекомендуется проводить только со специальными целями. Перемешивание происходит, в основном, на расстоянии одной хорды за решеткой, и угол потока вдоль шага изменяется уже незначительно. Поэтому траверсирование потока производится, как правило, на расстоянии одной хорды за решеткой. [c.56]

Форкамера, куда поступает дросселированный воздух, представляет собой толстостенный стальной резервуар к нему присоединяется сверхзвуковое сопло. В форкамере помещается хонейкомб 6, выполненный в виде решетки из тонкой стальной полосы с размером ячеек 60X60 мм. С целью выравнивания потока по поперечному сечению форкамеры перед отверстием, через которое поступает воздух, расположен стальной диск 7. Измерение давления в форкамере осуществляется с помощью трубки полного напора 17. [c.32]

I. При помощи регулирующего клапана В, управляемого от руки, шофер может резко обогащать рабочую смесь, подводя топливо помимо жиклера при пуске мотора в ход. Карбюратор имеет два диффузора, расположенных так, что конец диффузора С находится в самом узком сечении наружного диффузора В. Этим достигается большее разрежение у форсунки, чем улучшаются расны-ливание и перемешивание топлива с воздухом без дополнительной потери напора. Форсунка Е вставляется в стакан, образующий одно целое с телом К. Получающееся между ними кольцевое пространство соединено многими отверстиями о внутренним каналом форсунки. Как видно из фиг. 37, верхние два ряда отверстий служат для подвода тормозящего воздуха, к-рый ответвляется от главного воздушного потока при помощи клапана Р, связанного в своем движении с дроссельной заслонкой тормозящий воздух череа воздушный жиклер N направляется в форсунку Е, регулируя состав рабочей смеси и образуя с вытекающим из форсунки топливом эмульсию. Дроссель воздействует на клапан т. о., что при полном открытии дросселя он прикрывается и рабочая смесь обогащается, чем достигается максимальная мопщость. Для работы на холостом ходу при прикрытом дросселе служит трубка Я (фиг. 36), соединенная с главным жиклером Е каналом С. Вследствие сильного разрежения у прикрытого дросселя топливо высасывается иа трубки Я, переменги-вается с тормозящим воздухом, подводимым через специальное отверстие, регулируемое винтом Р, и полученная эмульсия выбрасывается в основной поток воздуха через отверстие О. Для дополнительной подачи топлива при ускорении машины служит трубка Q (фнг. 37), соединенная в нижней своей части [c.513]

Из приЕВденных экспериментальных кривых изменения полных скоростных напоров продуктов горения пламени камерновихревой горелки следует, что с целью наибольшего использования эффективной мош,ности пламени нагрева металла расстояние от среза сопла до нагреваемой поверхности детали не должно превышать 5—20 мм. Действительная скорость потока продуктов горения пламени при коэффициенте избытка воздуха а=1 иа срезе сопла колеблется в пределах 170—350 м/сек. Последняя обеспечивает существенное увеличение эффективной мощности пламени при нагреве металлов и материалов для различных целей термической обработки и сварки изделий. [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...