Рост фронта плоскости

Интересно, что при учете конечности толщины фронта пламени зона неустойчивости ДТН-1 в плоскости Le, 2 расширяется. На рис. 6.11.1 нанесены точки, соответствующие переходу раскачивающихся колебаний в затухающие. С ростом 0д толщина фронта горения уменьшается и точки, полученные расчетным путем, приближаются к кривой Le = Le (2, k), полученной с помощью метода малых возмущений для бесконечно тонкого фронта пламени. [c.343]

Форма и соотношение плош,адей, занятых усталостной трещиной и окончательным изломом, зависят от формы сечения элемента, способа его циклического нагружения, наличия концентрации напряжений, а также от влияния среды. На рис. 6.4 представлены схемы типов усталостных изломов для элемента круглого сечения (вал, ось) при знакопеременном изгибе в одной плоскости (а — более высокие циклические напряжения, близкий к симметричному двусторонний рост трещины усталости б — более низкие напряжения, запаздывание возникновения встречной трещины от точки Лг, асимметричное расположение и форма заштрихованного окончательного излома). Типы изломов виг свойственны вращающемуся круглому элементу при изгибе в одной плоскости (в — более высокие напряжения, большая доля сечения занята окончательным изломом, г — более низкие напряжения, большая часть излома занята усталостной трещиной, начавшейся в точке А). Типы изломов дне соответствуют предыдущему случаю нагружения, но при наличии концентрации напряжений в круглом эл-ементе, например, от галтели или выточки (д — более высокие напряжения, трещина развивается от точки А с повышенной скоростью на флангах, у зоны концентрации напряжений ее фронт изгибается, появляются встречные трещины, образуя эллиптическое очертание окончательного излома, е— более низкие напряжения, та же тенденция искривления [c.113]

На мезоскопическом масштабном уровне поверхность формирующегося излома имеет развитый в пространстве трехмерный рельеф, шероховатость которого отражает трехмерное, а не плоскостное изменение направления роста трещины в любой точке ее фронта в произвольный момент времени. Дробление фронта трещины и пространственное перемещение разных его участков в разных направлениях в каждый момент времени в цикле нагружения обусловлены взаимодействием зоны пластической деформации перед вершиной трещины с зонами включений и границами зерен. Помимо того, неоднородность перемещения фронта трещины связано с влиянием смены ориентировок кристаллографических плоскостей зерен и субзерен, с градиентом локальных пластических свойств материала, приводящих к неоднородности протекания процесса пластической деформации [c.234]

Рис. 5.5. Схема (а) пространственного расположения фронта трещины, фрагмент сформированной поверхности разрушения в произвольный момент времени и ее проекция на горизонтальную плоскость (б) траектория усталостной трещины в направлении ее роста, фиксируемая на плоской поверхности образца или элемента конструкции

Существенным моментом в развитии разрушения является изменение ориентировки плоскости трещины в стенке стрингера при резком возрастании скорости роста трещины. Такая ситуация обусловлена переходом в развитии трещины от поверхностной, по форме фронта, к сквозной. Переход от сквозной трещины к поверхностной сопровождается возрастанием степени стеснения пластической деформации. Противоположный переход (от поверхностной к сквозной трещине) сопровождается снижением стечения пластической деформации материала вдоль фронта трещины. Это явление сопровождается резким возрастанием скорости роста трещины при неизменном внешнем воздействии на материал. Сказанное может быть проиллюстрировано результатами стендовых испытаний диска компрессора из титанового сплава ВТЗ-1, проведенных при постоянной деформации его ступичной части диска двигателя Д-30 (см. главу 9). В диске первоначально распространилась поверхностная трещина в тонкой ступичной части при линейном нарастании шага усталостных бороздок по глубине трещины. Далее, когда она стала распространяться с возрастанием длины фронта, входя в полотно диска, скорость роста трещины упала. Однако, как только трещина стала сквозной, ее скорость резко возросла. [c.735]

Экспериментальные данные по откольной прочности в координатах Ор—а [о рассчитана по формуле (7.46)] приведены на рис. 119. Сопротивление откольному разрушению в соответствии с этими результатами растет с ростом скорости нагружения в плоскости откола по линейному закону с коэффициентом пропорциональности Аар/Дсг=1,05-10 с. При больших отношениях толщин образца и ударяющей плиты основной вклад в скорость нагружения вносит центрированная волна разгрузки от близлежащей к области откола свободной поверхности, и средняя скорость нагружения при этом сильно отличается от истинной. По этой причине принятие в качестве временного параметра откольного разрушения скорости спада за фронтом ударной волны не может характеризовать поведение материала, так как скорость деформирования в плоскости откола определяется в основном крутизной фронта отраженной волны нагрузки. [c.237]

Если при остывании сварного шва происходит интенсивный встречный рост дендритов, оттесняющих жидкий металл с повышенным содержанием примесей в среднюю часть шва, то по линии встречи фронтов кристаллизации может образоваться плоскость слабины. В этом месте скапливаются примеси, сцепление между кристаллами получается ослабленным и металл легко разрушается. Поэтому путем правильного выбора формы разделки кромок и режима сварки стремятся обеспечить [c.172]

Если при остывании сварного шва происходит интенсивный встречный рост дендритов, оттесняющих жидкий металл с повышенным содержанием примесей в среднюю часть сварного шва, может образоваться по линии встречи фронтов кристаллизации плоскость слабины. В этом месте скапливаются примеси, сцепление между кристаллами получается плохим и металл легко разрушается. Поэтому стремятся правильным выбором формы разделки кромок и режима сварки обеспечить такой характер процесса кристаллизации, чтобы плоскость слабины вытеснялась в усиление сварного шва. [c.244]

На появление таких трещин в сварных швах значительное влияние оказывает неблагоприятная направленность фронта кристаллизации металла, при которой создаются условия для одновременного соприкосновения вершин растущих навстречу друг другу кристаллов и в связи с этим скачкообразный рост усадочных растягивающих напряжений, вызывающих энергичный рост накапливаемой локальной деформации в так называемой плоскости "слабины", ориентированной нормально (перпендикулярно) фронту кристаллизации (см. рис. 2.2). [c.89]

Фронт движущейся поверхности разрыва смещений типа трещины представляет собой, как легко видеть, линейный сток энергии, причем из сравнения формул (5.12) и (5.25) можно заключить, что величина 2уо представляет собой проекцию вектора Г на направление роста трещины в точке О (в плоскости ху, перпендикулярной к фронту трещины в этой точке). [c.232]

Форма ростовых полос в кристалле непосредственно связана с формой фронта кристаллизации. Если фронт мало отличается от плоского, то регулярные полосы в кристалле практически параллельны друг другу по всему сечению кристалла и параллельны плоскости фронта. При сильно выпуклом или вогнутом фронте полосы роста мо- [c.162]

Сферические частицы играют двойную роль в процессе роста усталостной трещины. В перемычке, где они располагаются, частицы служат промежуточным телом, способствующим облегченному взаимному перемещению ответных частей излома. Однако, располагаясь в углублениях основного материала, они имеют ограниченное перемещение и тем самым препятствуют раскрытию трещины. Поэтому в условиях развитого процесса формирования сферических частиц на всех этапах роста трещины ее раскрытие не может характеризовать скорость роста усталостной трещины. Формирование сферических частиц является в локальных зонах материала высоко энергоемким процессом. Увеличение площади поверхности вдоль фронта трещины, подверженной процессу формирования сферических частиц, будет в большей степени способствовать поглощению энергии цикла нагружения на задержку развития трещины. Поэтому с точки зрения управления процессом разрушения материала и поиска возможных путей рассеяния подводимой извне энергии необходимо создавать специальные условия, при которых в плоскости развивающейся трещины будут возникать продольные перемещения ее берегов, создавая условия для возникновения процесса формирования сферических частиц. [c.187]

Анализ изломов образцов показал что можно выделить на изломе три стадии роста трещины, как и для крупных образцов. На стадиях I и II поверхность разрушения представляет собой плоскость, ориентированную перпендикулярно оси образца, а магистральная трещина с самого начала ее образования имеет криволинейный фронт, кривизна [c.368]

Плавное изменение скорости охлаждения приводит к постепенному утонению (или огрублению) эвтектической структуры. Механизм таких структурных изменений выяснен в опытах с применением резкого увеличения скорости охлаждения затвердевающего чугуна. В этом случае вокруг растущей колонии образуется ледебурит более тонкого строения (рис. 37, а). Обычно это связывают с ускорением образования зародышей в сильно переохлажденной жидкости. В действительности же (рис. 37, б) происходит изменение разветвленности фаз в колонии, о чем свидетельствуют сечения ее плоскостью (100). В условиях скачкообразно увеличивающегося переохлаждения диффузионные потоки не успевают осуществить перенос атомов на прежние расстояния. Поэтому уже в первый момент дальнейшего продвижения двухфазного фронта с прежней дифференцировкой в жидкости перед аустенитными участками накапливаются атомы углерода. Это приводит к росту вдоль этих участков цементитных ответвлений. Вдоль цементитных участков растут ответвления аустенита (рис. 38, а, б). Поскольку разветвленность фаз при ускорении охлаждения увеличивается, то, прорастая одна в другой, они образуют [c.78]

Процесс хрупкого разрушения разбивают на две стадии зарождение треш,ины и ее распространение. При зарождении трещины имеет место некоторая пластическая деформация металла, обнаруживаемая по матовой поверхности на изломе. Стадия распространения трещин характеризуется процессом непрерывного роста их. При этом впереди фронта главной трещины появляются микротрещины, распространяющиеся в радиальном направлении до встречи с другими микротрещинами. Поскольку эти микротрещины не лежат в одной плоскости с главной трещиной, то после их слияния по краям последней образуются уступы в виде шевронного узора. При больших скоростях распространения края трещины теряют шевронный узор и становятся гладкими. Считают, что при любой скорости распространения хрупкой трещины на развитие новой поверхности ее затрачивается энергия упругой деформации, накопленная в самом металле, тогда как действие внешних сил еще не сказывается на этом процессе. [c.47]

При значительных и заметно анизотропных термических напряжениях дислокации располагаются в плоскостях скольжения и группируются в малоугловые границы. Большое влияние на возникновение МУГ оказывает форма фронта кристаллизации, которая определяется осевыми и радиальными температурными градиентами при выращивании. При выпуклом в расплав фронте кристаллизации рост грани кристалла происходит чаще всего в результате разрастания одного двумерного зародыша, возникающего в наиболее холодной центральной части грани. При вогнутом в кристалл или плоском фронте кристаллизации рост грани может происходить от нескольких одновременно разрастающихся двумерных зародышей. Таким образом, источниками малоугловых границ являются все те же термические напряжения в кристалле и одновременный рост нескольких центров новой фазы. В монокристаллах со структурой типа [c.243]

При определенном числе циклов появляется зародыш фронта Людерса Чернова (рис. 11, б). Увеличение числа циклов нагружения не приводит к возникновению типичного фронта текучести (деформации Людерса-Чернова). Вместо этого область образца, составляющая примерно одну треть рабочей части, постепенно покрывается волнистыми следами деформации ориентированными в двух пересекающихся плоскостях скольжения (рис.11, в, г). С ростом числа циклов деформированные области охватывают другие объемы материала. При больших циклических деформациях прохождение циктгического фронта Людерса Чернова в условиях усталости с переменой знака нагружения связано с образованием волнистог о рельефа на поверхности образца (рис. [c.26]

Опыт инженерного использования критериев (6.22) и (6.26) указывает, что в материале принципиально заложена возможность разрушения как отрывом, так и срезом. Все зависит от вида напряженного состояния и от соотношения между константами Ст( .р и 2Тррез. Например, стержневой образец из мрамора разрушается при растяжении без остаточных деформаций, поверхность излома ориентировагса перпендикулярно оси образца, что характерно для разрушения отрывом. Однако такой же образец при растяжении в условиях значительного бокового давления об наруживает существенную остаточную деформацию (до 20%) и разрушается срезом. Стержневые образцы из пластичного материала с относительно глубокой кольцевой выточкой разрушаются без существенных остаточных деформаций, хотя при отсутствии указанного надреза разрушению предшествуют большие остаточные деформации с образованием шейки. Причина охрупчивания образца состоит в том, что у дна выточки имеет место трехосное растяжение, при котором материал предрасположен к разрушению отрывом. Подобный эффект вызывает даже шейка, сформировавшаяся при растяжении стержневого образца. При этом первоначальная трещина возникает в окрестности точки, лежащей на продольной оси образца в плоскости поперечного сечения наименьшей площади (см. точку О на рис. 6.4). Трещина имеет дискообразную форму, а с ростом нагрузки ее фронт распространяется в радиальном направ- [c.142]

Любопытно, что кривые Le = Lei ( 7 k), соответствующие значениям 0 < < 4, = 1,65, пересекают кривую Le = Lei 0) при малых значениях Le (см. кривые 1 и 2 на рис. 6.11.1). Этот результат свидетельствует о том, что одномерные возмущения фронта пламени при Le <С 1 менее опасны, чем двумерные, так как потеря устойчивости по отношению к двумерным возмущениям ( = 0) происходит при Le 1 для меньших значений 2 = 2, чем для одномерных. В частности, при Le- 0 имеем z = 4,24 и 4 при й = 0 и 1 соответственно, что подтверждает вышесказанное. В дальнейшем будем называть часть плоскости L, 2 под кривыми Le = L i (2, k) областью ДТН-1. Из способа определения грани1Щ1 устойчивости Le = Lej (2, k) следует, что возникновение ДТН-1 (зона / на рис. 6.11.1) носит колебательный характер. Вместе с тем следует подчеркнуть, что при удалении точек Le, 2 от границы устойчивости Le = LeiX Х(2, k) в глубь области ДТН-1 можно достичь кривой Le= = Lei (2, k), точки которой соответствуют значениям Ф>0 и = 0. Очевидно, что в этом случае малые возмущения с ростом времени будут нарастать не колебательно, а монотон- [c.337]

Разрушение материала в условиях сдвига связано не только с процессом роста трещины по плоскостям скольжения. Даже при циклическом нагружении путем скручивания образцов развитие разрушения может происходить путем первоначального разрушения отрывом в направлении по касательной к границе фронта трещины [37, 38]. Такая ситуация имела место в условиях эксплуатации при разрушении шарнирного устройства в результате его заклинивания и повторного скручивания. Плоскость разрушения располагалась по галтельному переходу и была макроскопи- [c.92]

Распространение усталостных трещин в тонких пластинах сопровождается переходом к переориентировке всей поверхности излома под углом около 45° к плоскости пластины еще до начала быстрого разрушения. Развитие трещины происходит в условиях перемещения берегов трещины по типу /jm при одноосном растяжении. Такая же ситуация реализуется в случае комбинированного не одноосного нагружения тонкой пластины, т. е. она не зависит от условий внешнего воздействия, а присуща поведению материала в некотором диапазоне толщины испытываемой пластины. Происходит самоорганизо-ванный переход через точку бифуркации, когда материал стремится понизить затраты энергии на реализуемый процесс разрушения и использует для этого большую работу пластической деформации, которая имеет место при продольном сдвиге. Доказательством сказанного являются результаты известных экспериментов, например [77-79]. На участке перехода от преимущественно плоского к переориентированному под углом около 45° излому отмечается небольшое снижение темпа роста трещины. Ее величина может даже оставаться постоянной. Это отмечается в алюминиевых, никелевых и титановых сплавах, что свидетельствует о едином поведении системы в виде пластины с развивающейся в ней усталостной трещиной. С увеличением длины трещины снижается степень стеснения пластической деформации вдоль фронта трещины, до.яя плоской поверхности излома по сечению уменьшается, что позволяет реализовать большую работу пластической деформации перед продвижением трещины. [c.109]

Извилистая траектория трещины рассматривается в качестве доказательства того факта, что смещение берегов усталостной трещины в ее вершине происходит не только в направлении приложения нагрузки при одноосном циклическом растяжении, но и по типу Кц — поперечное смещение берегов трещины [81], как это показано на рис. 3.15б. Оно вполне естественно в силу уже указанной выше неоднородности процесса формирования зоны пластической деформации вдоль всего фронта трещины. Ее формирование происходит в условиях реализации волнового процесса передачи энергии от одной зоны к другой. Поэтому неизбежно возникновение участков с наибольшей и наименьшей концентрацией энергии. Там, где реализован максимальный уровень энергии, имеет место подрастание трещины в локальном объеме после исчерпания пластической деформации [82]. В зонах фронта трещины с минимальной концентрацией энергии происходит запаздывание разрушения по отношению к другим зонам фронта трещины, что создает предпосылки к реализации эффекта мезотуннелирования трещины (рис. 3.16). Эта ситуация может определяться различиями локальных пластических свойств материала из-за различий пространственной ориентировки кристаллографических плоскостей от зерна к зерну. Такая ситуация, например, характерна для формирования фронта трещины в титановых сплавах (см. рис. 3.166). Процесс распространения усталостной трещины в срединных слоях материала вдоль вершины трещины оказывается сложным и связан с различными эффектами, в том числе и с эффектом изменения траектории трещины, ветвлением и мезотуннелированием. В результате этого реальная поверхность излома после распространения трещины является шероховатой, что создает предпосылки в процессе роста трещины для возникновения различных эффектов контактного взаимодействия ее берегов. Они препятствуют закрытию берегов усталостной трещины, что влияет на темп подрастания трещины. [c.150]

Представленные соотношения (4.20) и (4.21) характеризуют развитие усталостной трещины применительно к одной из точек фронта или некоторому отрезку фронта, на котором производится осреднение измеряемых величин параметров рельефа излома, которые являются характеристикой скорости роста трещины. Это позволяет в дальнейшем рассматривать перемещение фронта усталостной трещины по аналогии с перемещением растяжимой струны под действием некоторой силы Ff, лежащей в плоскости распространения трещины, вектор которой ориентирован в направлении ее роста (рис. 4.5). Форма струны отражает форму фронта трещины, а ее шарнирное закрепление на двух струнах имитирует граничную ситуацию пересечения фронтом трещины поверхности образца или детали. Представленная модель может быть усложнена, например, путем введения криволинейньгх границ у струны, отражающих многообразие форм поверхностей элементов конструкций, в которых происходит развитие усталостных трещин. [c.198]

Рассмотрим особенности роста сквозных и поверхностных усталостных трещин при одинаковой внешней загрузке крестообразной модели. Фронт сквозной и поверхностной (полуэллиптической) трещины ориентирован различным образом относительно плоскости двухосного нагружения (рис. 6.16). Поэтому стеснение пластической деформации вдоль фронта трещины неодинаково для этих двух сопоставляемых ситуаций. Однако невозможно с единых позиций описать влияние второй компоненты нагружения на рост усталостных трещин только на основе принципов механики разрущения для разных форм трещин при неизменном внешнем двухосном воздействии на плоский элемент конструкции. Необходимо вводить в анализ представление о синергетических принципах эволюции процессов разрушения металлов, включая механизм мезотуннелировання усталостной трещины и эффект макротуннелирования тре- [c.315]

Изменение асимметрии цикла нагружения, обусловливающее остановку роста усталостной трещины, может усиливаться также в результате изменения номинальных напряжений, вызванного ростом трещины в некоторых сечениях. Так, в деталях или образцах круглого сечения, испытывающих циклическое нагружение по схеме изгиба в одной плоскости, возникают и развиваются трещины, фронт которых более или менее близок к хорде. В начальный период развития трещины увеличение максимальных напряжений цикла происходит медленнее, чем уменьшение минимальных напряжений. Это приводит к увеличению среднего напряжения цикла, но амплитуда цикла вплоть до глубины трещины, составляющей 0,6 радиуса, остается меньше амплитуды исходного цикла напряжений. Отмеченное ухменьшение амплитуды номинальных напряжений цикла и есть дополнительный фактор, который может усилить эффект изменения асимметрии цикла в вершине концентратора, приводящий к остановке развития трещины. [c.24]

Одинаковое направление поворота отдельных участков фронта трещины связано, очевидно, с тем, что дополнительное циклическое нагрул<ение живого сечения кручением сдвинуто по фазе на одну четверть цикла по отношению к циклу растяжения — сжатия, возникающему от изгиба. В отличие от полуциклов кручения, равнозначных друг другу по воздействию на материал в вершине кольцевой трещины, полуциклы растяжения и ся атия от изгиба резко отличаются друг от друга, и рост трещины происходит только в полуцикле растяжения. В рассматриваемом случае полуциклу растяжения, ответственному за рост трещины, предшествует всегда направленный в одну и ту же сторону полуцикл кручения. В результате с ростом трещины и вызванным им увеличением амплитуды циклических растяжения — сжатия и кручения происходит, начиная с некоторой глубины сечения, все более и более заметный поворот участков фронта трещин в одну и ту же сторону по отношению к плоскости ее начального развития. [c.296]

Опыт инженерного использования критериев(6.22) и (6.23)указывает, что в материале принципиально заложена возможность разрушения как отрывом, так и срезом. Все зависит от вида напряженного состояния и от соотношения между константами Стотр и 2гсрез- Например, стержневой образец из мрамора разрушается при растяжении без остаточных деформаций, поверхность излома ориентирована перпендикулярно оси образца, что характерно для разрушения отрывом. Однако такой же образец при растяжении в условиях значительного бокового давления обнаруживает существенную остаточную деформацию (до 20%) и разрушается срезом. Стержневые образцы из пластичного материала с относительно глубокой кольцевой выточкой разрушаются без существенных остаточных деформаций, хотя при отсутствии указанного надреза разрушению предшествуют большие остаточные деформации с образованием шейки. Причина охрупчивания образца состоит в том, что у дна выточки имеет место трехосное растяжение, при котором материал предрасположен к разрушению отрывом. Подобный эффект вызывает даже шейка, сформировавшаяся при растяжении стержневого образца. При этом первоначальная трещина возникает в окрестности точки, лежащей на продольной оси образца в плоскости поперечного сечения наименьшей площади (см. точку О на рис. 6.4). Трещина имеет дискообразную форму, а с ростом нагрузки ее фронт распространяется в радиальном направлении. В итоге образуется поверхность излома, ориентированная примерно перпендикулярно оси образца см. след AOAi на рис. 6.4). Лишь после того как подобная дискообразная трещина займет значительную часть площади поперечного сечения, охрупчивающее действие шейки снижается и появляется возможность среза по упомянутой выше конической поверхности. [c.124]

Plane strain — Плоская деформация. Напряженное состояние в линейной механике упругого разрушения, при котором имеется нулевое напряжение в нормальном направлении, к оси приложения растягивающего усилия и к направлению роста трещины (то есть параллельно фронту трещины) почти достигается при нагружении толстых пластин вдоль направления, параллельного к поверхности пластины. При условии плоской деформации плоскость неустойчивости к разрушению нормальна к оси главного растягивающего напряжения. [c.1016]

Вычислим величину интеграла Г на фронте развивающейся трещины. Выберем начало декартовой системы координат в середине трещины на свободной плоскости биметалла, так что ось Xi совпадает с направлением роста трещины, ось Х2 лежит в. плоскости XiX2 начальной 1рещины перпендикулярно плоскости пластины, ось лгз перпендикулярна плоскости начальной трещины. Фронт трещины в процессе ее развития, вообще говоря. [c.26]

В алюминиевых сплавах на стадиях I и II формируется рельеф в виде псевдобороздок [115]. Этот характерный рельеф излома разветвлен и соответствует росту трещины по границам полосовой субструктуры с предельным искажением кристаллической решетки, а также по плоскостям скольжения. Закономерных следов продвижения трещины в каждом цикле приложения переменной нагрузки выявить в этой зоне не удается. Макроскопический рельеф излома этой зоны сглаженный. Ориентировка перпендикулярно оси нагружения плоскости излома указывает на то, что микропроцессы разрушения локализованы и не развиты в объеме материала в направлении роста усталостной трещины. Это свидетельствует о том, что зона пластической деформации в вершине трещины мала. Макроскопический фронт разви- [c.115]

Для аналитического анализа начало прямоугольной системы координат X, у, Z всегда будем располагать на фронте трещины, ось у направлять по нормали к плоскости трещины, ось Z совмещать с рассматриваемым отрезком фронта трещины и ось j направлять от конца трещины в сторону ее роста. Кроме того, введем полярные координаты г, 0 в плоскости Z — 0, полюс которых совпад-ает с началом прямоугольной системы координат и при 9 = О г совпадает с положительным X. [c.11]

В твердой фазе [ДС (10 — 10 ) ат.% АХ (10 —10 ) сл ] могут обусловливаться особенностями атомного механизма роста. Так, когда при диффузной поверхности раздела рост (при малых движущих силах, см. разд. 2 и 4.2) происходит путем равномерного продвижения поверхности раздела за счет развития отдельных слоев, распределение примеси в твердой фазе будет слоистым, причем изоконцентраты в данном случае параллельны не фронту кристаллизации, а плоскостям слоев, за счет развития которых происходит продвижение поверхности раздела. [c.195]

На рис. 8.18 показаны среднеквадратичное отклонение (8.145) в зависимости от числа итераций для аьшлитуды поля в плоскости формирования заданного волнового фронта. Видно, что с ростом числа итераций ошибка не растет, что находится в соответствии с доказательством, представленным выше. [c.574]

Тугоплавкие мелкие неметаллические включения, такие как Мп5, А12О3, 5102 и т. д., если не успевают всплыть, оттесняются фронтом растущих дендритов в центральную часть слитка. При сильно развитой зоне дендритных кристаллов в местах встречи фронтов роста дендритов, кристаллизующихся от двух соседних стенок, происходит скопление тугоплавких неметаллических включений. Дендриты в этом месте не срастаются и не переплетаются. По линии встречи фронтов кристаллизации образуются плоскости слабины с пониженными механическими свойствами. В процессе последующей ковки или прокатки может произойти разрушение слитка по плоскостям слабины. Чтобы предупредить это явление, углы изложниц делают закругленными. Слитки, предназначенные для изготовления ответственных поковок, таких как роторы паровых турбин, льют шестигранными или восьмигранными. Фронты кристаллизации в таких слитках встречаются под меньшими углами. Сцепление между дендритами противоположных фронтов получается лучше. Тугоплавкие включения распределяются по большему количеству плоскостей встречи фронтов кристаллизации, и на каждую плоскость приходится меньшее их количество. [c.26]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...