Однородная цилиндрическая стенка

Рассмотрим теплопроводность однородной цилиндрической стенки большой длины так, чтобы передачей теплоты с торцов трубы можно было пренебречь (рис. 3.6). Если внутренняя и внешняя поверхности поддерживаются при постоянных температурах и tw , то тепловой поток имеет радиальное направление, а изотермические поверхности имеют форму цилиндров. В этих условиях температурное поле t = f (г) будет одномерным. [c.278]

Однородная цилиндрическая стенка Задача о распространении тепла в цилиндрической стенке при известных и постоянных температурах на внутренней и наружней поверхностях также одномерная, если ее рассматривать в цилиндрических координатах (рис.2.5). Здесь температура изменяется только вдоль радиуса г, а по длине и по ее периметру остается неизменной. [c.16]

Введя полученные значения С1 и С2 в (2.27), получим функцию распределения температур в однородной цилиндрической стенке [c.17]

Рассмотрим стационарный процесс теплопроводности через однородную цилиндрическую стенку (трубу) длиной I с внутренним радиусом Г] и наружным Г2 (рис. 13.3). Теплопроводность материала стенки Л — величина постоянная. На поверхности стенки заданы постоянные температуры и t 2 [c.292]

Выражение (13.16) представляет собой уравнение логарифмической кривой. Следовательно, внутри однородной цилиндрической стенки при постоянном значении теплопроводности температура изменяется по логарифмическому закону (рис. 13.3,п). [c.293]

Рассмотрим однородную цилиндрическую стенку большой длины с внутренним диаметром 1, наружным 2 и постоянной теплопроводностью (рис. 13.8,а). Заданы значения температуры горячей iжl и холодной [c.301]

Рис. 11-8. Теплопроводность. однородной цилиндрической стенки

Рассмотрим однородную цилиндрическую стенку (трубу) с постоянным коэффициентом теплопроводности Я. Заданы постоянные температуры подвижных сред и t 2 и постоянные значения коэффициентов теплоотдачи на внутренней и наружной поверхностях трубы i и az (рис. 2-7) [c.37]

Рассмотрим влияние изменения наружного диаметра на термическое сопротивление однородной цилиндрической стенки [Л. 173]. Из (2-51) имеем [c.40]

Рис. 1-11. Однородная цилиндрическая стенка.

Уравнение температурной кривой внутри однородной цилиндрической стенки выводится из уравнения (в). Подставляя сюда значения Q и С, имеем [c.19]

Однородная цилиндрическая стенка. Пусть имеется цилиндрическая трубчатая пов хность с внутренним диаметром du внешним d2 и длиной I. Стенка трубы однородна ее коэффициент теплопроводности равен L Внутри трубы горячая среда с температурой жь а снаружи — холодная с температурой 2. Температуры поверхностей стенки неизвестны, обозначим их через t i и t 2 [c.186]

Однородная стенка. Рассмотрим однородную цилиндрическую стенку (трубу) длиной I, с внутренним радиусом и внешним г . Коэффициент теплопроводности материала X постоянен. Внутренняя и внешняя поверхности поддерживаются при постоянных температурах ti и ti, причем (рис. 1-11) и температура изменяется только в радиальном направлении г. Следовательно, температурное поле здесь будет одномерным, а изотермические поверхности цилиндрическими, имеющими с трубой общую ось. Выделим внутри стенки кольцевой слой радиусом г и толщиной dr, ограниченный изотермическими поверхностями. Согласно закону Фурье, количество теплоты, проходящее в единицу времени через этот слой, равно [c.19]

Однородная цилиндрическая стенка. Пусть имеется цилиндрическая стенка (труба) с внутренним диаметром di, внешним и длиной I. Стенка трубы однородна ее коэффициент теплопроводности Х. Внутри трубы горячая среда с температурой снаружи — холодная с температурой г г- Температуры поверхностей стенки неизвестны, обозначим их через и /оа (рис. 6-6). Со стороны горячей среды суммарный коэффициент теплоотдачи а , а со стороны холодной 2. [c.201]

Теплопроводность однородной цилиндрической стенки (см. рис. 4, 6). [c.482]

Передача тепла теплопроводностью через цилиндрическую однородную стенку. На рис. 66 изображена однородная цилиндрическая стенка в форме толстой трубы, с внутренним диаметром di и наружным 2. Допустим, что через эту стенку передается тепло теплопроводностью от внутренней поверхности стенки с большей температурой к наружной поверхности с меньшей температурой. При этом рассматривается случай неизменности температуры по высоте цилиндра и его окружности. С помощью высшей математики доказывается, что для выражения количества тепла, передаваемого теплопроводностью через рассматриваемую однородную цилиндрическую стенку на ее длине в I м, за время т служит уравнение [c.208]

Из формулы (210 ") следует, что при стационарном режиме, т. е. при постоянном значении q и при заданном значении температуры t в однородной цилиндрической стенке, температура t а следовательно, и температура любого промежуточного цилиндрического слоя изменяется по логарифмической кривой. Такое изменение температуры по толщине цилиндрической стенки и показано на рис. 66. [c.210]

Рассмотрим вначале случай теплопередачи через однородную цилиндрическую стенку (рис. 71), причем предположим, что жидкость, омывающая стенку с внутренней стороны, более нагрета, чем жидкость, омывающая стенку с наружной стороны, т. е. что t > и. Общий процесс теплопередача в данном случае складывается из трех составляющих процессов конвективной теплоотдачи от греющей жидкости к цилиндрической стенке, передачи тепла теплопроводностью в пределах цилиндрической стенки и конвективной теплоотдачи от цилиндрической стенки к омывающей ее нагреваемой жидкости. Каждый из этих трех отде.льных процессов нами был уже рассмотрен ранее. При стационарном режиме тепловой поток в этих трех процессах будет один и тот же. I а основании формул (214), (210) и (215) для этого потока мы можем написать [c.220]

Из этого последнего равенства следует, что тепловой поток ари передаче тепла через однородную цилиндрическую стенку равен [c.221]

Перейдем к рассмотрению теплопроводности в однородной цилиндрической стенке (фиг. 64). [c.159]

Количество теплоты, переданной в единицу времени через однородную цилиндрическую стенку, например через стенку трубопровода длиной I, определяют по формуле [c.147]

Как подсчитать количество теплоты, передаваемое теплопроводностью через однородную цилиндрическую стенку [c.155]

Рассмотрим процесс распространения тепла в однородной цилиндрической стенке (труба) толщиной I. Коэффициент теплопроводности X считается величиной постоянной. Пусть температура внутренней поверхности трубы равна температура наружной поверхности трубы / 2,,. Длина трубы велика по сравнению с диаметром, поэтому торцевыми потерями можно пренебречь. [c.250]

Рис. 2-7. Теплопередача через однородную цилиндрическую стенку.

Рис. 1-10. Распределение температуры в однородной цилиндрической стенке.

Более простым является расчет теплового потока через однородную цилиндрическую стенку по формуле плоской стенки с введением коэффициента коррекции [Л. 32] [c.31]

Фиг. 59. Схема передачи тепла теплопроводностью через однородную цилиндрическую стенку.

С помощью той же формулы (2-4) можно найти тепловое сопротивление и количество тепла, проходящее через однородную цилиндрическую стенку (стенку трубы) длиной I (фиг. 2-2). Для этого следует разбить ее концентрическими поверхностями на бесконечно большое число слоев толщиной йг, один из которых изображен на чертеже. Так как поверхности каждого из этих слоев являются изотермическими поверхностями, то к ним могут быть применены те же формулы, что и для плоских слоев, но поверхность слоев 2я/ / не будет одинакова. Формулу для общего теплового сопротивления однородной цилиндрической стенки, следовательно, можно написать по аналогии с (2-4) и определить интегрированием [c.97]

Однослойная цилиндрическая стенка. Рассмотрим однородную цилиндрическую стенку (трубу) длиной I с внутренним диаметром и наружным 2- Теплопроводность материала имеет постоянное значение и равна X. На внутренней и наружной поверхностях трубы поддерживаются постоянные температуры и 4 (рис. 13.4), причем (2-Температурное поле считаем одномерным, т. е. температура меняется только в радиальном направлении. В этом случае изотермические поверхности будут представлять собой цилиндрические поверхности, имеющие общую ось с трубой. Внутри рассматриваемой стенки выделим кольцевой слой радиусом г и толщиной йг. Тогда, по закону Фурье, количество теплоты, проходящей через этот слой за единицу времени. [c.216]

Однородная прямоугольная пластина массой 2 кг вращается вместе с барабаном вокруг вертикальной оси с угловой скоростью со = = 10 рад/с. Пластина лежит на горизонтальном дне барабана, опираясь в точках Л и 5 на цилиндрическую стенку. Определить модуль реакции в точке А, если г = 0,25 м. (16,3) [c.294]

Распространение теплоты теплопроводностью в однородной однослойной цилиндрической стенке [c.283]

Найдем для стационарного режима теплопроводности температурное поле и поверхностную плотность теплового потока для однородной однослойной цилиндрической стенки (рис. 22.3). Для решения поставленной задачи используем дифференциальное уравнение теплопроводности в цилиндрических координатах. [c.283]

Цилиндрическая однородная протяженная стенка 1—высота стенки и D — наружный и внутренний диаметры стенки [c.822]

Рассмотрим теплопроводность многослойной цилиндрической стенки, состоящей из п однородных слоев. Примем, что контакт между слоями совершенный и температура на соприкасающихся поверхностях соседних слоев одинакова. Заданы температуры на внешних поверхностях стенки, коэффициенты теплопроводности и толщина слоев. [c.38]

Рассмотрим однородную цилиндрическую стенку длиной /, с внутренним и наружным диаметрами di и d2. X = onst, q =0, температуры на внутренней и внешней поверхностях постоянны и равны соответственно t и t 2 (t i > t 2)- [c.16]

Для практических расчетов формулы могут быть упрощены, если пренебречь разностью площадей наружной и внутренней поверхностей трубы. Это возможно, когда d jd - 1. Цилиндрическую поверхность трубы можно представить в виде плоской развертки шириной ndp и для расчета теплопередачи воспользоваться уравнениями (19.4) и (19.5) для однородной плоской стенки. Тогда уравнение (19.13) при.мси.мтельно к трубе длиной 1 м примет вид [c.232]

Процесс теплопередачи в скважинах осуществляется, как правило, теплопроводностью, свободной и вынужденной конвекцией и излучением. Точное описание нестационарного процесса теплопередачи в многослойной цилиндрической стенке многоколонной скважины и решение системы уравнений, описывающей этот процесс, представляют большие трудности. Имеющиеся решения получены при упрощающих исходных предпосылках и конструкций скважин. В связи с этим представляет интерес получение такой системы расчетных уравнений, которая давала бы необходимую точность, в большей мере соответствовала бы физике процесса и реальным конструкциям скважин. Эту задачу можно упростить и решить путем замены реальной многоколонной скважины эквивалентной цилиндрической полостью, расположенной в неограниченном массиве, сложенном из однородного материала. В этом случае распределение температуры в радиальной плоскости массива описывается уравнением (16.1). Температура внутренней поверхности стенки участка эквивалентной скважины (г = го) принимается постоянной (0 = 0п = idem). Температура массива на каком-то удалении от оси скважины в невозмущенной части постоянная и равна 0о- В этих условиях температуру массива в радиальном сечении в зоне прогрева можно определить [20] по уравнению [c.269]

Цилиндрическая стенка. Рассмотрим однородную цилиндриче-(зкую стенку, внутренний диаметр которой < 1, наружный 2, а коэффициент теплопроводности — постоянен (рис. 13.6). Заданы температуры горячей iж и холодной 2 жидкостей, а также соответствующие значения коэффициентов теплоотдачи и а . При установившемся тепловом режиме можно записать [c.171]

Как и в случае течения в упакованных слоях, теоретическое рассмотрение процесса псевдоожижения при высоких числах Рейнольдса все еще оказывается невозможным. В задачах седиментации, конечно, высокие числа Рейнольдса при больших концентрациях частиц обычно не наблюдаются. Чтобы понять фундаментальные гидродинамические особенности псевдоожиженных систем, Фейон и Хаппель [28] изучали течение жидкости вокруг одиночной сферы, помещенной в круговом цилиндре. Они нашли, что в интервале чисел Рейнольдса, построенных по скорости набегания потока и диаметру сферы, от 0,1 до 40, падение давления, вызванное наличием сферы, и действующая на нее сила трения могут быть представлены полуэмпирическими выражениями, состоящими из двух членов. Первый из них связан с наличием цилиндрической стенки, ограничивающей поток, и может быть получен теоретически из уравнений медленного движения, в которых инерционными эффектами пренебрегается. Второй член, обусловленный инерционными эффектами, может быть получен из данных, относящихся к однородному обтеканию сферы неограниченной средой (см. уравнение (7.3.110)). [c.491]

Теплопроводность однослойной цилиндрической стенки. Для вывода уравнений теплопроводности возьмем для цилиндрической стенки (трубы) такие же условия, как и для плоской, т. е. коэффициент теплопроводности однородной стенки X= onst, температуры как внутренней, так наружной поверхностей трубы постоянны и соответственно равны 4 и 4, причем 1 4. Труба имеет длину Ь, внутренний радиус Гх и етешний (фиг. 13.4). Температурное поле [c.275]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...