Охлаждение параллелепипеда

Рассмотрим охлаждение параллелепипеда (рис. 22.11) конечных размеров 2/ , 2/ , 21 из изотропного материала с начальной температурой Т , одинаковой во всех точках его объема [31]. В момент времени т = 0 параллелепипед погружается в жидкость с температурой Ту < То, которая остается неизменной в течение [c.230]

Отдача аккумуляторов 358 Отображение конформное 510 Отражательные призмы 234, 236 Отражение звука 259 Охлаждение параллелепипеда — Расчет 136 [c.545]

Охлаждение параллелепипеда — Расчет 205 [c.722]

ОХЛАЖДЕНИЕ (НАГРЕВАНИЕ) ТЕЛ КОНЕЧНЫХ РАЗМЕРОВ а) Охлаждение параллелепипеда [c.95]

Охлаждение (нагревание) параллелепипеда и цилиндра конечной длины. [c.136]

Отметим, что нагревание и охлаждение многомерных тел (призма прямоугольного сечения, прямоугольный параллелепипед, короткий цилиндр и др.) также подчиняются приведенным закономерностям. В следующей главе будет показано, что для указанных многомерных тел решение может быть получено путем перемножения решений, относящихся к трем одномерным тепловым потокам (для трехмерного случая) в направлении каждой из координатных осей, [c.344]

Уравнение (2-14) широко используется как расчетное при -опытном исследовании коэффициента температуропроводности. Последний легко определяется, если найти из опыта темп охлаждения и подсчитать К для исследуемого образца по известной его геометрической форме и размерам. Обычно применяются образцы цилиндрической, шаровой формы, в форме прямоугольного параллелепипеда, архимедова цилиндра и др. [c.67]

Охлаждение (нагревание) параллелепипеда и цилиндра конечной длины. Прямоугольный параллелепипед со сторонами 2Sx, 2S , и 25г, температура которого в начальный момент времени всюду одинакова и равна to, охлаждается или нагревается в среде постоянной температуры t-м при постоянном значении коэффициента теплоотдачи а. [c.154]

Охлаждение (нагрев) параллелепипеда н цилиндра конечной длины. Прямоугольный параллелепипед со сторонами 28 , 25 и 25 (цилиндр конечной длиной 2L и радиусом основания R), имевший в начальный момент времени т = О во всех точках одинаковую температуру, равную Гд, охлаждается (нагревается) в жидкой среде с неизменной температурой Т , коэффициент теплоотдачи в окружающую среду на всей поверхности параллелепипеда (цилиндра) постоянен и составляет а (рис. 3.11). [c.198]

Экспериментально изучалось охлаждение при закалке тел простой формы (шар, цилиндр, параллелепипед) в различных средах [9]. Было установлено, что вне зависимости от формы скорость охлаждения в данной среде определяется отношением поверхности тела S к его объему VF. Показано также, что изменение содержания углерода от 0,19 до 1,15% не оказывает влияния иа эти величины (температура нагрева 875 °С). [c.171]

Рис. 3. Влия ние отношения S/W на скорость охлаждения сердцевины при 720° С (/ — шары 2 — цилиндры- Э — параллелепипеды)

Охлаждение осесимметричных тел (цилиндра, параллелепипеда) показывает, что критический диаметр для цилиндра или стороны квадрата для параллелепипеда, при прочих равных условиях, определяется соотношением длины к параметру сечения. Так, например, для стали с критической скоростью закалки [c.175]

Необходимая продолжительность выдержки в соляных ваннах с различной температурой для достижения изделием температуры, равномерно распределенной по сечению, после охлаждения от температуры закалки около 900° С в зависимости от диаметра показана на рис. 141. На рис. 142 представлена продолжительность процесса охлаждения при температуре 800—500° С для изделий различного диаметра на различных расстояниях от поверхности. На рис. 143 показана продолжительность охлаждения в интервале 800—500° С для изделий диаметром 200—800 мм. Критические продолжительности охлаждения, которые могут быть достигнуты (в интервале температур 800—500° С) в данной охлаждающей среде в центре и на поверхности цилиндров различного диаметра, даны в табл. 56. Охлаждение тел, имеющих форму параллелепипеда, требует большего времени, чем охлаждение цилиндрических тел. Продолжительность охлаждения сердцевины прямоугольных тел различного размера до данной температуры можно видеть из рис. 144. [c.162]

Растворение железных или стальных электродов в расплаве значительно уменьшается в случае применения воздушного охлаждения этих электродов. Поэтому железные или стальные электроды выполняются в виде пустотелых параллелепипедов с открытой одной торцевой гранью и с закругленными ребрами и углами. Подача охлаждающего воздуха производится через открытую грань. [c.41]

Температура 4ых зависит от многих факторов и, в частности, от средней температуры 4 стенок канала (трубки), а также от средней расходной температуры 4х жидкости, поступающей в систему охлаждения. Температура 4 определяется тепловым потоком Р,, поступающим в жидкость от стенок трубки. В свою очередь величина потока Рт зависит от мощности Р источников тепла в параллелепипеде и температуры 4х жидкости [c.161]

Из формулы (5-69) следует, что тепловой коэффициент является коэффициентом пропорциональности между перегревом в точке / нагретой зоны и мощностью Р внутренних источников энергии при отключенной системе охлаждения. Как было показано выше, этот случай может быть реализован следующими способами а) тепловое сопротивление 7 = со б) расход Ср = О, что приводит на основании формул (5-77) к Л = О, аз = Стд = О и Р = со. Следовательно, задача определения сводится к анализу температурного поля параллелепипеда при действии только внутренних источников энергии и охлаждения его поверхности по закону Ньютона. [c.168]

Холодильники с механическим охлаждение чаще всего строятся в виде параллелепипеда, имеющего в основании прямоугольник с отношением сторон обычно не более 1 2. [c.538]

Пресс-формы для литья под давлением являются сложной и точной оснасткой. Они изготовляются из стали и состоят из ряда плит и определенно расположенных относительно друг друга вкладышей, неподвижных и подвижных стержней, выталкивателей, механизма извлечения стержней, устройства для охлаждения и т. д. Собранная пресс-форма представляет собой чаще всего прямоугольный параллелепипед и реже цилиндр и состоит из неподвижной и подвижной половин, в которых смонтированы все остальные детали. [c.32]

Теплопроводность в некоторых телах, образованных в результате пересечения тонких пластин. Графики функций 01 (Ро, В1) и 0о (Ро, В1) позволяют рассчитывать нагрев или охлаждение прямоугольных брусьев и параллелепипедов. Действительно, каждое из этих тел можно рассматривать как результат пересечения двух или трех взаимно перпендикулярных тонких пластин, имеющих такие же условия однозначности, как брус или параллелепипед. При этом оказывается, что безразмерное поле температуры, например, в брусе равно произведению безразмерных полей температур 0 и 0 в тонких пластинах, пересечение которых под прямым углом и образует рассматриваемый брус [c.219]

Рассмотрим охлаждение параллелепипеда (рпс. 5.20) конечных размеров 2/ , 2/, , 2/ из изотропного материала с начальной температурой Тд, одинаковой во всех точках его объема [31]. В момент времени t = 0 параллелепипед погружается в жидкость с температурой Тf < Го, которая остается неизменной в течение всего процесса охлаждения, так же как и коэффициент теплоо1дачи а.. При таких условиях температурное поле симметрично относительно центра параллелепипеда. Поместим туда начало координат. Математическая формулировка задачи будет состоять из дифференциального уравнения теплопроводности (2.54) [c.80]

Рассмотрим охлаждение параллелепипеда в среде с лостоянной температурой и с постоянным коэффициентом теплоотдачи а на всех его гранях. В начальный момент времени (t=0) все точки параллелепипеда имеют одинаковую температуру to- Параллелепипед с размерами 26i X26yX252 является однородным и изотропным. Требуется найти распределение температуры в параллелепипеде для любого -момента времени, а также среднюю температуру, необходимую для определения количества подведенной (отведенной) теплоты. [c.97]

Рассмотрим охлаждение параллелепипеда (рис. У-21) конечных размеров 2/, 2/у, 24 из изотропного материала, с начальной температурой То, одинаковой во всех точках его объема [32]. В момент времени т=0 параллелепипед погружается в жидкость с температурой ТуСГд, которая остается неизменной в течение всего процесса охлаждения. [c.98]

Вторая модель пласта представляет собой блок пористой нефтенасыщенной горной породы в виде параллелепипеда (рис. 16.13), ограниченного взаимно перпендикулярными поверхностями трещин. Стороны торца блока (параллелепипеда) находятся в тесном соприкосновении с окружающими горными породами кровли и подошвы. Эти породы имеют одинаковые теплофизические свойства, но отличные от теплофизических свойств горных пород пласта. На боковых поверхностях блока температура постоянная. Теплообмен между паром и боковой поверхностью блока осуществляется при ГУ III, а на его торцах происходит охлаждение при ГУ IV. [c.267]

Приведем некоторые известные нам примеры необратимого формоизменения при теплосменах. Впервые с этим явлением нам пришлось встретиться при изучении причин деформации кессонов шахтных плавильных печей. Кессон представляет собой сварную металлоконструкцию из малоуглеродистой стали в виде закрытой коробки длиной около 4 м, шириной 60 см и высотой 15—25 см. В условиях эксплуатации его внутренний объем заполнен проточной водой, за счет чего осуществляется охлаждение. Поставленные вертикально в ряд кессоны образуют пространство (в виде параллелепипеда), внутри которого идет плавка руды. Действующие внешние нагрузки (собственный вес, давление руды) по отношению к параметрам поперечного сечения кессона совершенно незначительны. Несмотря на это, в эксплуатации наблюдалась весьма значительная деформация, нарастающая во времени. Общий прогиб кеосопа достигал иногда полуметра (рис. 114), при этом отмечалось сильное коробление передней обращенной в печь стенки (рис. 115). Интенсивная деформация приводила к образованию р азрывов как по передней, так и по задней стенке кессона. [c.212]

По общему виду агрегат представляет собой стальной параллелепипед на четырех колесах с двумя люками вверху, закрывающими рабочий и вспомогательный баки. На боковой стенке расположены кнопки включения моторонасосной установки и нагревательного элемента, а также краны управления циркуляционной системой. Кроме того, имеется отверстие, закрытое сеткой, предназначенное для воздушного охлаждения моторонасосной установки. [c.145]

Если известны тепловые свойства вещества тела, т. е. а и л, если известны внешние условия, т. е. дано а, если измерены ребра параллелепипеда X, Y, Z, то, решая относительно q, , 3 при помощи табл. I приложения уравнения (3.33), в которых hX, hY, hZ известны, мы по (3.34) найдем и /и, т. е. задача о регулярном охлаждении прямоугольного параллелепипеда будет решена. Одчако в очень многих практических приложениях приходится решать обратную задачу, а именно, считать т или р известным из опыта и отыскивать зависимость (1.54), т. е. находить критерий С. [c.71]

Они имеют целью изучить влияние на процесс охлаждения отклонений рассматриваемого частного вида прямоугольного параллелепипеда от какой-либо из простейших форм его, для которых аналитической теорией теплопроводности решение задачи дано в простом виде, пригодном для использования на практике. Такими простейшими формами являются куб, бесконечно протяженная пластинка, бесконечно длинная квадратная призма. В дальнейшем эти формы обозначены буквами а, п, б формы же, регулярное охлаждение которых сравнивается с регулярным охлаждением простейпшх форм, обозначены я, г, д. В этой постановке задача аналитической теорией теплопроводности не решается, между тем она-то и имеет важное значение для приложений теории. [c.72]

Время нагрева и охлаждения теплотехнически толстого тела определяется теплопроводностью. Расчет этого времени приведен -выше. Значение суммарного коэффициента теплоотдачи в атом случае определяет граничное условие третьего рода. Рассмотренные методики расчета времени и наГревя н охлаждения справедливы для бесконечных пластины, цилиндра и шара. В практике нагрева Прн пайке имеют дело с изделиями конечной формы. При этом ааменяют паяемое изделие иа тело конечных размеров простой формы поверхности (параллелепипед, прямоугольный стержень, цилиндр, н шф). [c.245]

Скорость охлаждения тел простой формы в центре (шар) или по осевой линии (цилиндр, параллелепипед) определяется с помощью номограммы, построенной с использованпем уравнения (6). Логарифмирование этого уравнения показывает, что [c.173]

История вопроса. Впервые об экспериментальном наблюдении флуоресцентного охлаждения твердотельного образца было сообщено в работе [6] в 1995 году. Ионы трёхвалентного иттербия, которые были внедрены в тяжелометаллическое флюридное стекло, облучались светом близкого инфракрасного диапазона с длиной волны порядка 1 мкм. В первоначальных экспериментах температура опускалась на 0,3 градуса от комнатной, а измерения проводились для образца объёмом 43 мм , представляющего из себя прямоугольный параллелепипед. В последующих экспериментах [7], которое проводились для легированного оптоволокна диаметром 250 мкм, было обнаружено уменьшение температуры на 16 градусов от комнатной. Спектроскопические измерения этих исследователей показали, что относительные эффективности охлаждения, которые наблюдались в этих экспериментах при комнатной температуре, должны быть получены и при температурах жидкого азота [8, 9]. [c.119]

Все схемы расположения электродов могут быть объединены в две группы группу пристенных электродов и группу сквозных или полусквозных электродов. В последнее время на большинстве печей устанавливаются сквозные или полусквозные электроды. Железные или стальные электроды, требующие воздушного охлаждения, выполняются только пристенными. Платиновые, молибденовые и графитовые электроды могут быть пристенными, сквозными или полусквозными. Форма электродов пристенных — параллелепипед (коробчатая) для железных или стальных материалов и пластинчатая для остальных материалов сквозных или полусквозных — стержневая. [c.54]

Для снижения содержания. окислов азота в дымовых газах изучаются топочные устройства для двухступенчатого сжигания мазута и с рециркуляцией части охлажденных дымовых газов. Топочная камера для жидкого топлива выполняется так же, как и для камерного сжигания твердого топлива, т. е. в виде параллелепипеда с расположением форсунок на фронтовой, задней или боковых стенах. Только в специальных агрегатах форсунки располагают в поду топочной камеры. [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...