Изгибные колебания 193—200 — Влия

В трансмиссии автомобиля имеют место изгибные и крутильные колебания. Изгибные колебания влияют на долговечность картеров маховика и сцепления, удлинителя коробки передач, элементы промежуточной опоры трехшарнирной карданной передачи и детали главной передачи. В результате экспериментальных исследований [21, 101, 113] определены основные причины возникновения изгиб-ных колебаний дисбаланс вращающихся деталей, в частности маховика и карданных валов, особенности кинематики карданной передачи, недостаточная жесткость картеров силового агрегата и их соединений и др.. [c.104]

Неравенства (3) для рассматриваемого примера, вообще говоря, выполняются во всем диапазоне частот и углов падения. Исключение составляют две узкие, практически неощутимые области углов падения, находящиеся в окрестностях углов совпадения для продольной 6 и поперечной 0 волн в пластинах. Эти углы составляют около 5° падающая изгибная волна, имеющая угол падения меньше угла совпадения для поперечной волны (0 < 0 ), не имеет частот полного прохождения и отражения, поскольку часть энергии всегда будет уноситься однородными продольными и поперечными волнами. Если угол падения больше угла совпадения для продольной волны (0 > 0) ), частоты полного прохождения и отражения по-прежнему существуют. При больших углах падения при изгибных колебаниях ребро жесткости заметно размягчается — его изгибная жесткость может уменьшаться в полтора раза. Однако в этом случае коэффициент отражения близок к единице и уменьшение жесткости ребра слабо влияет на его величину. [c.11]

При этих предположениях можно говорить о двух типах колебаний. К первому типу относятся случаи, когда любая точка срединной плоскости диска колеблется в той же плоскости, т. е. совершает плоские колебания в свою очередь, их можно подразделить на радиальные и тангенциальные колебания. Второй тип колебаний — изгибные колебания диска, которые характеризуются пространственной картиной деформаций и перемещениями точек срединной плоскости по перпендикуляру к этой плоскости. Установлено, что центробежные эффекты, связанные с вращением диска, практически не влияют на формы и частоты свободных плоских колебаний поэтому вращение диска учитывают только при исследовании изгибных колебаний. [c.141]

При сверлении глубоких отверстий (см. рис. 6.6) [40] для охлаждения сверла в зону резания и удаления стружки подается жидкость, которая существенно влияет на режим сверления. В зависимости от параметров потока жидкости (скорости и давления) возможны неустойчивые изгибные колебания вращающегося сверла в отверстии. Эта задача аналогична классической задаче об устойчивости шипа в подшипнике [5]. Движущаяся в намоточном устройстве нить показана на рис. 6.7. Из-за неравномерности вращения катушек возникают ее колебания, которые отрицательно сказываются на работе устройства. Цилиндрические пружины (см. рис. 6.8), широко распространенные в машиностроении и приборостроении, также относятся к стержням, но к более сложным — пространственно-криволинейным. [c.132]

Покажем, почему балансировка влияет на изменение скорости маятникового резонанса. Так, угловые скорости резонансных (маятниковых и изгибных) колебаний могут быть соответственно представлены следующими выражениями [c.361]

Для вертолета на режиме висения характерно значение % 0,07, Это дает h/b 3-Н4, что соответствует значению С 0,5. Таким образом, уменьшение нестационарных нагрузок вследствие повторного влияния пелены оказывается большим, что серьезно влияет на нагрузки, управление лопастями и их устойчивость в критических условиях (при малых скоростях протекания и колебаниях по гармоникам с частотой, кратной частоте вращения винта). Уменьшение циркуляционной подъемной силы снижает реакцию винта на изменение общего шага и на циклический шаг. Оно уменьшает также демпфирование махового движения лопасти и ее изгибных колебаний в плоскости взмаха по различным формам, что приводит к увеличению этих колебаний под действием периодических нагрузок. Если ось лопасти не проходит через фокусы сечений, то повторное влияние пелены [c.465]

Исследование устойчивости совместных махового движения и качания представляет собой сложную задачу динамики. Если необходимы точные численные результаты, то для ее решения часто требуется более совершенная модель, чем описанная выше. Конструктивная и инерционная взаимосвязи изгибных колебаний лопасти в плоскостях взмаха и вращения —важный фактор устойчивости бесшарнирных винтов. Даже слабое влияние махового движения на качание сильно увеличивает аэродинамическое демпфирование и является стабилизирующим. Обычно в динамике бесшарнирного винта необходимо учитывать и кручение лопасти. Выше показано, что компенсаторы взмаха и качания играют важную роль в динамике лопасти. Для шарнирного винта эти компенсаторы определяются конструкцией втулки и системы управления, а для бесшарнирного они зависят от изгибающих и крутящих нагрузок, действующих на лопасть. Таким образом, для точного анализа аэроупругой устойчивости несущего винта нужна полная модель движения лопасти с учетом изгиба в двух плоскостях и кручения. Вывод общих нелинейных уравнений движения для такой модели все еще является предметом исследований. Выше рассмотрен только режим висе-ния, но особенности аэродинамических нагрузок при полете вперед также сильно влияют на устойчивость совместного движения. [c.608]

Все формы этих собственных колебаний можно было четко зарегистрировать у моделей станин с ребрами. Для моделей без ребер собственные изгибные колебания при частоте 437 Гц трудно установить, так как в этой области частот появляются колебания стенок, и близко расположенные резонансные колебания влияют друг на друга. [c.49]

Из (5.88) следует, что при равных всех прочих условиях угол установки р влияет на частоты собственных колебаний лопатки. Если угол р велик и плоскость колебаний лопатки близка к плоскости колеса, то влияние частоты вращения т может оказаться значительным, особенно для первой формы. Частота может увеличиваться до 40 % (рис. 5.35). Особенно сильно это сказывается при изгибных колебаниях по первой форме, для которой частота собственных колебаний может увеличиваться до 40 %. Наличие бандажных полок на лопатках существенно усиливает действие центробежных сил, повышая частоты. [c.273]

Практический интерес к изучению прецессионного движения роторов объясняется тем, что наличие прецессии существенно влияет на собственные частоты изгибных колебаний вращающихся роторов и, как следствие, на значения резонансных скоростей. [c.307]

Контур управления вектором тяги работает таким образом, что его сигналы не возбуждают колебаний топлива и изгибных колебаний и мало влияют на устойчивость космического аппарата как твердого тела. [c.69]

Большие перемещения сечений вала от изгиба могут привести к выходу из строя конструкции вследствие заклинивания подшипников. Изгибная и крутильная жесткость валов существенно влияет на частотные характеристики системы при возникновении изгибных и крутильных колебаний. [c.416]

Изменение угла установки и крутка лопасти вводят упругую связь между изгибом в плоскостях взмаха и вращения. Свободные колебания вращающейся лопасти в поле центробежных сил происходят одновременно в плоскостях взмаха и вращения, что существенно влияет на динамику несущего винта. В связи с этим в теории упругой балки применительно к лопасти несущего винта необходимо учесть влияние изменения углов установки и крутки. Задача состоит в определении связи изгибающих моментов, действующих в сечении лопасти, с изгибными деформациями. В модели будет включено и упругое кручение лопасти. Этот анализ основан на работе [Н.159]. [c.408]

Упругие перемещения валов оказывают неблагоприятное влияние на работу подшипников, зубчатых передач, соединений, вызывая увеличение концентрации напряжений, повышение изнашивания, снижение сопротивления усталости, понижение точности и равномерности вращения или перемещения. Изгибная и крутильная жесткость валов влияет на частотные характеристики системы при изгибных и крутильных колебаниях. [c.118]

Как это было сказано ранее, закрепления изгибных волноводов могут быть промежуточными и оконечными, причем первые из них располагаются в узловых плоскостях и поэтому не влияют на режим колебаний вторые — создают требуемые граничные условия, определяющие собственные [c.269]

Маятниковые колебания роторов в подшипниках, помимо самостоятельного значения, активно воздействуют на величину пзгибны.у колебаний (рис. 1). Эти воздействия носят двойственный характер. С одной стороны, маятниковые колебания накладываются на изгибные и непосредственно влияют на амплитуду, дополнительно смещая центр тяжести ротора относительно оси вращения. Отметим, что направление дополнительного смещения может как совпадать, так и не совпадать с направлением смещения центра тяжести. При скорости вращения ниже маятникового резонанса (первый режим работы подшипника) амплитуды будут противодействовать друг другу. После маятникового резонанса (третий режим работы подшипника) они будут совпадать по направлению. Таким образом, амплитуда изгибных колебаний А может соответственно увеличиваться или уменьшаться. С другой стороны, коэффициент сопротивления изгибным колебаниям п в выражении [c.357]

Усталостные испытания. Усталостные испытания лопаток часто проводятся по первой форме изгибных колебаний. Однако известно, что вибрационные дефекты лопаток, вызванные колебаниями на сложных формах, не столь уж редки. Сопротивление усталости лопаток зависит от формы их колебаний. Это может быть вызвано изменением напряженного состояния вибрирующей лопатки при переходе от одной форрлы колебаний к другой, влиянием технологии изготовления и, особенно, финишных операций на состояние материала различных участков поверхности лопаток. Могут влиять и другие факторы, например, частота колебаний. В этой связи получение экспериментальной информации о сопротивлении усталости лоиаток на формах колебаний, которым обязано появление дефектов, представляет существенный практический интерес. [c.218]

Из таблиц 5.2 и 5.3 видно, что начальные прогибы существенно изменяют частоты собственных колебаний тоншстенных конструкций. При этом начальные перемещения, связанные с изгибом, влияют, главным образом, на частоты крутильных тонов, а перемещейия, связанные с кручением - на частоты изгибных тонов собственных колебаний. В последнем случае влияние проявляется более существенно. Так, например, при прогибе = 0.18 см (М=120Нсм) частота второго тона изгибных колебаний возросла на 58,5%, а частота третьего тона - на 64,9%, что необходимо учитывать при определении динамических характеристик лопастей турбомашин, винтовентиляторов и других типов тонкостенных конструкций. Отметим, что формы собственных колебаний (число и расположение узловых линий) в исследованной задаче изменялось незначительно. [c.131]

Изгибно-крутильиые колебания стержней 156, 157, 200, 201 Изгибные колебания 193—200 — Влия ние начальных усилий 199, 200 — Краевые условия 153, 154, 193, 194 —Примеры 195—196— Собственные формы 195 — Собственные частоты 195 — [c.343]

Для ряда конкретных значений параметров спутника и стабилизатора на ЭВМ (в качестве примера) была численно пр< интегрирована система уравнений (3.11) [41]. Сравнение результатов численного интегрирования с аналитическим решением упрощенных уравнений показало, что частоты и амплитуды колебаний спутника и стабилизатора в обоих случаях практически совпадают. На ЭВМ исследовалось также влияние момента сил внутреннего трения в материале штанг и демпфирующих устройств. Демпфирующий момент учитывался по формуле = кф. Рассеяние энергии в штанге ( = 0,001 0,005 0,01) практически не влияет на колебания системы. Если штанга оснащена демпфирующими приспособлениями (к = = 1 5 10 100), то колебания в системе затухают очень быстро, однако спутник продолжает отклоняться от заданного положения до тех пор, пока за счет гравитационного момента не наступит уравновешенное состояние. После этого гравитационно-устойчивая система спутник—стабилизатор под действием гравитационного момента будет совершать медленные колебания. Однако амплитуда углового отклонения будет меньше благодаря введению искусственного демпфирования в штангах. Таким образом, за счет диссипации энергии при изгибных колебаниях стабилизатора спутник на небольших интервалах времени не удается задемпфировать. [c.76]

Так, например, отк.понение ориентации пластины всего на одну илн несколько угловых минут приводит к изменению температуры 0т, при которой температурный коэффициент частоты достигает нулевого значения. В зависимости от знака отклонения ориентации температура 0т увеличивается илн уменьшается, что обусловливает разброс значений резонансной частоты в рассматриваемом диапазоне температур. Толщина электродов и другие размеры влияют на крутизну кривой температурной зависимости резонансной частоты и часто вызывают смещение этой кривой. Нагрев резонатора прн запаивании стеклянного баллона илн вследствие высокочастотного иагрева при герметизации металлических корпусов обычно сопровождается химическими реакциями, прн которых меняется масса или упругие свойства электродов, а тем самым и резонансная частота резонатора. У резонаторов с изгибными колебаниями, с колебаниями растяжения — сжатия по длине и по контуру (используемых в диапазоне частот до 500 кПг), которые помещают в корпус, происходит изменение частоты при откачке воздуха из объема корпуса. Все этн факторы влияют на конечное значение резонансной частоты и являются причинами ее отклонения от номинального значения. Величина отклонения зависит от типа и исполнения резонатора. [c.519]

Вместе с тем наиболее типичным и у рабочих колес с консольными лопатками остается формирование канала обратной связи через неконсерватив-пое силовое взаимодействие различных лопаток, колеблящихся в движущемся потоке газа. При увеличении жесткости диска упругое взаимодействие консольных лопаток через него ослабевает, что отражается в сближении собственных частот единой упругой системы, соответствующих формам колебаний ее с различным числом волн. В предельном случае (абсолютно жесткий диск) эти собственные частоты совпадают, и каждая из одинаковых лопаток при отсутствии газодинамического взаимодействия между ними получает возможность колебаться независимо от других. Это способно влиять на возникновение и развитие автоколебаний. Каждая лопатка, совершая, например, колебания по первой изгибной форме и будучи независимой в упругом отношении от других, но взаимодействуя с ними через поток, способна находить такую свою относительную фазу колебаний, при которой энергия, поступающая из потока на развитие автоколебаний всей совокупности лопаток, становится максимальной. Можно ожидать, что уменьшение эффекта упругой связанности в колебаниях лопаток, при прочих равных условиях, будет способствовать дестабилизации рабочего колеса в потоке газа (по крайней мере в рамках концепции строгой поворотной симметрии), приводя одновременно к возможности более энергичного развития автоколебаний во времени, если сложились условия для их возникновения. [c.201]

Флаттер двухлопастного винта с общим ГШ имеет особенности. На таком винте излом оси лопасти, необходимый для получения конструктивного угла конусности, может быть расположен на большем радиусе, чем подшипник ОШ. Увеличение в результате этого момента инерции лопасти относительно оси ОШ (см. разд. 9.4.2) неблагоприятно влияет на устойчивость изгибно-крутильных колебаний, снижая собственную частоту колебаний в ОШ при заданной жесткости управления. Айализ дивергенции и флаттера, данный в предыдущих разделах, применим и к двухлопастному винту (при vp = 1 для поворота в общем ГШ и частоте упругого тона, соответствующего изменению угла конусности). При полете вперед моменты на втулке, соответствующие нечетным гармоникам в периодических коэффициентах уравнений для Pi и 0], взаимно уничтожаются. [c.596]

Влияние граничных условий на частоты и формы собственных колебаний. Влияние граничных условий на спектр собственных частот колебаний, вообще говоря, тем больше, чем проще соответствующая форма колебаний, т. е. чем меньше узловых линий в окружном и радиальном направлениях. При этом на собственную форму колебаний граничные условия существенно влияют лишь в пределах полуволны вблизи края (см. стр. 437—439). Кроме того, преимущественно изгибные формы колебаний особенно чувствительны к условиям моментного типа [условия (8) и (9) ], а без.чюментные формы колебаний обычно чувствительны к тангенциальным граничным условиям (10) и (11). [c.440]

На колебания электрода влияет смещение его центра тяжести ртносительно оси шпинделя. В большинстве случаев амплитуда электрода уменьшается с увеличением этого смещения. Это происходит вследствие того, что из-за низкбй изгибной жесткости системы шпиндель—электрод последний играет роль сейсмической массы, колебания на которую передаются тем меньше, чем больше упомянутое смещение. Если амплитуда электрода уменьшается с увеличением его массы, это свидетельствует о том, что собственная частота системы шпиндель—электрод ниже частоты возмущающей силы. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...