Коэффициент закрутки потока

Коэффициент Z,j-2 отражает влияние разгона капель. В него входят окружная скорость и степень реактивности, которые в известном смысле между собой связаны. Поэтому, анализируя влияние на коэффициент торможения степени реактивности, нельзя оставлять без внимания изменение окружной скорости. Установим соотношение между окружной скоростью и термодинамической степенью реактивности при заданных располагаемом перепаде на ступень hj. и коэффициенте закрутки потока за рабочим колесом [c.193]

Введем понятне коэффициент закрутки потока ср, представляющий собой отношение проекции абсолютной скорости газа на окружную к этой же окружной скорости, т. е. ф2 = с 2и/и2, ф =С /Н , где f(i , (ра -- коэффициенты закрутки потока соответственно на входе в компрессор п выходе из него. [c.205]

Необходимо также убедиться, что в точках А и А одинаковы и коэффициенты закрутки потока ср, входящие в формулу /к=ф2=ф2. Поскольку Е =е, то для равенства ф2=фг достаточно, как это было показано при рассмотрении приведенных характеристик, подобия или равенства треугольников скоростей на входе в ТК. [c.220]

Коэффициент закрутки потока 205 [c.293]

Заменяя в последнем выражении коэффициент закрутки потока при выходе Лзц, на основании (28) найдём [c.503]

Если, например, известен коэффициент закрутки потока при выходе из колеса и задан местный безразмерный расход [c.506]

Зависимость параметров потока на входе и выходе из колеса от коэффициента закрутки потока на выходе из колеса для разобранного примера представлена на фиг. 319. [c.579]

ЭЛЕМЕНТЫ ГАЗОВОЙ ДИНАМИКИ КОМПРЕССОРОВ и ТУРБИН [гл. IX и коэффициент закрутки потока [c.584]

Если степень реактивности рабочего колеса р, ыо является заданной, то величина коэффициента закрутки потока в соплово.м аппарате или безразмерная окружная скорость должна выбираться так, чтобы потери в двух венцах, составляющих рассма- [c.584]

Фиг. 327. Связь между коэффициентом закрутки потока на входе в колесо и коэффициентами окружной и осевой скоростей при /., ,==1 для А-=1,4.

Исследования, проведенные в ЛПИ, показали, что коэффициент р зависит от качества обработки дисков, величины протечек жидкости между ними, закрутки потока лопастной системой перед зазором. [c.38]

Местная закрутка потока интенсифицирует процесс теплоотдачи и способствует более резкому изменению коэффициента теплоотдачи по длине канала. В этих условиях наиболее важной характеристикой становится местный коэффициент теплоотдачи. В настоящей главе рассмотрены закономерности для местных коэффициентов теплоотдачи, определяемых формулами [c.141]

Изогнутые трубы (змеевики). При турбулентном течении в изогнутых трубах (змеевиках) вследствие закрутки потока за счет вторичных течений увеличивается перемешивание, и коэффициенты теплоотдачи выше, чем в прямых трубах. Переход ламинарного течения в турбулентное в изогнутых трубах происходит при Re p = 2-10 (d/D) . [c.52]

Поскольку скорости в РК малы, в РОС можно получить очень небольшие выходные потери энергии. В этом случае закрутка потока на выходе из ступени практически не сказывается на ее экономичности при малых значениях коэффициента радиальности. [c.173]

Авторами [131] были проведены расчеты, показывающие влияние рассогласования закрутки несущей фазы и капель. Естественно, что уменьшение закрутки капельного потока приводит к снижению коэффициентов сепарации, так как ослабляется центробежный эффект несущей фазы. Сепарационные эффекты в закрученном двухфазном потоке в значительной мере определяют его расходные характеристики. С увеличением диаметров капель коэффициенты расхода парокапельной среды снижаются незначительно и растут с ростом степени влажности. Наибольшее влияние оказывает закрутка потока уменьшение ui приводит к уменьшению коэффициента расхода, определяемого как отношение секундного расхода среды в закрученном потоке к расходу в чисто осевом течении. [c.177]

Полученная формула свидетельствует об одинаковом механизме воздействия нестационарных граничных условий на процесс тепломассообмена в пучке витых труб независимо от числа Рг д. Действительно, производная по времени мощности тепловой нагрузки ЭЛ /Эг связана с производной для температуры стенки ЭГ /Эг, входящей в безразмерный параметр, определяемый выражением (5.46) и учитывающий изменение турбулентной структуры потока в пристенном слое при изменении температуры стенки труб. Поэтому действие величины дN/ )т)y на коэффициент к должно быть независимым от шага закрутки витых труб, или числа Рг . В то же время с уменьшением числа Рг, , (или 3/(1) интенсивность закрутки потока в пучке возрастает, а рост закрутки потока увеличивает уровень турбулентности прежде всего в пристенном слое, интенсифицируя обменные процессы между пристенным слоем и ядром потока. Кроме того, увеличиваются конвективный перенос между соседними ячейками пучка и организованный перенос массы теплоносителя по винтовым каналам труб в межтрубном пространстве. Эти обменные процессы в пучке витых труб должны ускорять процесс выравнивания температурных неравномерностей в потоке при уменьшении числа Рг и при нестационарном протекании тепломассообменных процессов. Поэтому при одинаковой структуре формул (5.63) и (5.60) для пучков с Рг = 57 и 220 и идентичной качественной зависимости коэффициента к от числа Фурье Ро количественно результаты расчета по (5.63) и (5.60) отличаются при одном и том же числе Ро (рис. 5.18, 5.19). При этом для пучка с числом Рг = 57 значения коэффициента к в первые моменты времени существенно меньше, чем значения коэффициента к для пучка с Рг = 220. При Рг = 10 [c.167]

Параметры квазистационарного потока во входных патрубках насосов анализировались вероятностно-статистическим методом [2]. Выходными данными были математические ожидания и дисперсии коэффициентов сопротивления патрубка М (to) и D (1о), неравномерности потока М (х1п) и D (хоп) закрутки потока Л/(хоО и D (хоО. радиальных перетечек жидкости Л/ (хог) и D (хог)- [c.78]

В последнее время начали внедрять прямоточные батарейные циклоны (рис. 17-13), которые устанавливаются перед электрофильтрами. В отличие от обычных батарейных циклонов в прямоточных циклонах газы не меняют своего направления по мере движения от входной трубы 1 к выхлопной трубе 2. Закрутку потока создает направляющая розетка 3. Под влиянием центробежного эффекта частицы золы отбрасываются к стенке трубы и, скользя по ней, покидают циклонный элемент. Очищенный газ выходит через выхлопную трубу, имеющую меньший диаметр, чем входная. Для лучшей организации отвода золы на выхлопной трубе установлена шайба 4. Вместе с золой может выходить часть газов (до 5— 10%), которые направляются в обычный циклон 5 для окончательной очистки. Отсасывание газов способствует лучшему выводу золы из циклонного элемента. Прямоточные батарейные циклоны имеют небольшое гидравлическое сопротивление и невысокий коэффициент очистки (т] 0,6). [c.200]

Используя разложение аэродинамической силы, действуюш,ей на профиль в решетке, на составляющие, как было показано выше на рис. 2. ГО, можно получить также связь между закруткой потока и коэффициентом подъемной силы, т. е. нагрузкой профиля. Пренебрегая отклонением вектора Р от нормали к вектору Wm и опираясь на соотношения (2. 1) и (2.3), можно получить [c.78]

Существенное влияние на характеристики вихревых усилителей оказывают пограничные слои на торцевых и цилиндрической стенках камеры. Чем толще пограничные слои, тем менее эффективна закрутка потока. Так как толщина пограничного слоя увеличивается с уменьщением числа Рейнольдса, то большим коэффициентом усиления обладают вихревые усилители, работающие на больших скоростях [97]. [c.301]

На основе разностной схемы С. К. Годунова [1, 2] решена прямая задача течения произвольно закрученного потока в сопле Лаваля. В результате численных расчетов различных течений показано, что интегральный параметр интенсивности закрутки потока , полученный в [3] при решении линеаризованных уравнений радиально-уравновешенных слабо закрученных течений, хорошо моделирует произвольно закрученные течения. С достаточной степенью точности он может быть использован вплоть до такой интенсивности закруток, нри которой коэффициент расхода сопла ij, снижается на несколько десятков процентов. При этом могут рассматриваться и течения с возвратно-циркуляционными областями. [c.45]

Другой тип горелок с испоЛ1 ванием особенностей закрученного потока для организации и повышения эффективности рабочего процесса сжигания топлива — горелки для вращающихся цементных обжигательных печей. К ним относится и серия горелок ГВП, созданная ГипроНИИгазом (г. Саратов) и предназначенная для сжигания природного газа для обжига цементного клинкера (рис. 1.14). В направляющую трубу вставлен завихритель, имеющий со стороны сопла тангенциально расположенные лопатки а. Противоположный конец завихрителя соединяется с тягой и с рычагом управления. Устройство горелки позволяет изменять степень закрутки потока, что обеспечивает управление рабочим процессом и регулирование длины факела. Горелка позволяет полностью сжигать газ при коэффициенте избытка воздуха а = 1,02- 1,05. Применение горелки такой конструкции повышает производительность печей на 4-4,5% по сравнению с их работой на горелках обычной конструкции. При этом улучшается и качество клинкера. Дальнейшее совершенствование горелок этого типа бьшо связано с созданием вихревой реверсивной горелки для вращающихся трубчатых печей ВРГ, отличающейся от описанной тем, что в ней предусмотрена возможность изменения направления закрутки. [c.36]

Рабочие процессы в проточной части действительного компрессора протекают с потерями. Гидравлические потери в камере всасывания связаны с несовершенством организации подвода газа к колесу. Гидравлические потери в рабочем колесе обусловлены поворотами потока газа, трением при течении газа в межлопаточном пространстве, а также ударом на входе потока в колесо. При изменении количества протекающего воздуха изменяется относительная скорость IV1, и треугольник скоростей деформируется (рис. 8.8,6). При подводе потока также возможны некоторые отклонения направления относительной скорости w от направления кромки лопатки, в результате чего появляется окружная составляющая скорости фис. 8.8,6). Отнощение ср = lJu - коэффициент закрутки на входе, в среднем для вентиляторов ф = 0,3, для компрессоров ф=0,15. Потери в диффузоре состоят из потерь на трение и вихреоб-разование. [c.305]

Турбулентные характеристики закрученного потока в трубах при закрутке потока на входе вращающейся секцией (закон иг = onst) подробно изучены в работе [5]. Измерения выполнены в цилиндрической системе координат. Характ распредепения коэффициентов корреляции t/ ш i/ w [c.83]

На рис. 6.12 показаны относительные коэффициенты сопротивления при различной интенсивности закрутки и степени диафрагмирования. Анализ этих графиков позволил заключить, что при 3 = 0,5 основные гидравлические потери сосредоточены в диафрагме и на выходе при 3 = 0,75 сопротивление диафрагмы и выхода соизмеримо с потерями, обусловленными закруткой потока в канале. Это означает, что когда диафрагма является конструктивным элементом технического устройства, эффективность закрутки, как средства интенсификащш процессов тепло- и массообмена, возрастает. Особенно заметно это будет проявляться при < 0,75. [c.140]

При выгорании твердого топлива в потоке газообразного окислителя, при сублимации или разложении теплозащитного покрытия в процессе взаимодействия его с высокотемпературным газом происходит перенос массы вещества от поверхности твердого тела в поток и в обратном направлении. Закрутка потока способствует интенсификации процесса массообмена между газовым потоком и поверхностыо канала и более резкому изменению интенсивности этого процесса по длине канала. Поэтому при расчете процессов массоотдачи в закрученном потоке особенно в коротких каналах необходимо определять локальные значения плотности массового потока на поверхности массообмена и локальные коэффициенты массоотдачи [c.157]

Закрутка потока приводит к существенному увеличению коэффициентов массоотдачи. Это обусловлено увеличением скорости закрученного потока в пристенной области по сравнению С осевым потоком, усилением массообменных процессов благодаря возникновению вихрей Тейлора — Гёртлера вблизи криволинейной поверхности и увеличению степени турбулентности. [c.158]

Из анализа уравнения (9.4) следует, что для определения коэффициента теплоотдачи по длине трубы необходимо знать изменение интенсивности закрутки потока Ф, и числа Re вдоль канала. Следовательно, динамическая и тепловая задачи в данном случае должны решаться совместно. Для квазийзотермичес-ких условий, закономерности трансформации Ф и Re по длине трубы могут рассчитьшаться по уравнениям, полученным в гл. 2. [c.172]

Рис. 9.1. Измашгае коэффициента трения и параметра закрутки потока по длине трубы (расчет)

Указанная система уравнений решалась на ЭВМ методом Рун-ге—Кутта для случая равномерного вдува воздуха в нагретый воздушный поток, закрученный на входе. Результаты расчета одного из вариантов представлены на рис. 9.3 (линии — расчет, точки — эксперимент). Сравнение опьиных и расчетных данных позволяет заключить, что изложенный метод расчета позволяет получать надежные результаты. Не анализируя подробно структуру потока в условиях вдува (см. гл. 3), отметим следующее. Коэффициент трения при малых значениях Ке ,/ уменьшается по длине канала, что обусловлено снижением поверхностного трения вследствие вдува. При возрастании Кец,/Ёё згвеличение расхода газа в канале вследствие подвода дополнительной массы приводит к падению темпа уменынения с /2 и даже к его возрастанию в конце канала при Ке ,/ Ке = 0,01. Анализ интенсивности теплообмена подтверждает вывод о том, что пористое охлаждение позволяет существенно снизить тепловой поток в стенку канала в условиях закрутки потока. Зная изменение Ке , Ке и, Ф по длине канала, далее нетрудно (аналогично течению [c.179]

В пристенном слое трубы скорость V изменяется по закону квазитвердого вращения [39], причем максимальное значение скорости V устанавливается на внешней границе пристенного слоя. Таким образом, скорость V изменяется в тонком пристенном слое от нуля на стенке труб до максимального значения на внешней границе. С ростом числа Рейнольдса при заданном числе Ргм интенсивность закрутки уменьшается, а следовательно уменьшается и скорость V (см. рис. 1.6, 6). Поэтому в переходной области чисел Ее < Ю следует ожидать большей интенсивности тепломассообменных процессов. Составляющая вектора скорости w, направленная перпендикулярно большей стороне овального профиля трубы, также, как и составляющая скорости V достигает максимального значения на внешней границе пристенного слоя (см. рис. 1.6, б). При этом скорость И в подветренной части профиля направлена к стенке трубы, а в наветренной — от стенки. Такие эпюры скоростей в ячейках пучка витых труб свидетельствуют о наличии интенсивных обменных процессов между пристенным слоем и ядром потока благодаря конвекции. Изменение скоростей V и И в тонком пристенном слое от О до максимальных значений означает, что закрутка потока воздействует, прежде всего, на пристенную область течения, где за счет этого существенно повышается уровень турбулентности по сравнению с уровнем турбулентности в ядре потока пучка [39]. Этот эффект сказывается на увеличении коэффициента теплоотдачи в пучках витых труб, который возрастает в той же мере, что и коэффи- [c.45]

Как уже отмечалось, теплообменный аппарат с закрученным пучком витых труб позволяет обеспечить более равномерное поле температур в поперечном сечении пучка при азимутальной неравномерности подвода тепла благодаря дополнительному механизму переноса путем закрутки потока теплоносителя относительно оси пучка по сравнению с прямым пучком витых труб. При этом происходит интенсификация теплообмена в пучке и несколько повышаются гидравлические потери в межтрубном пространстве аппарата. Интенсивное выравнивание неравномерностей поля температур в поперечном сечении пучка повыщает надежность работы теплообменного аппарата, а интенсификация теплообмена улучшает его массо-габаритные характеристики. Для расчета полей температур в закрученных пучках требуется изучить процесс тепломассо-переноса и определить эффективный коэффициент турбулентной диффузии Лг, или безразмерный коэффициент/Г3, определяемый по (4.3) и используемый для замыкания системы дифференциальных уравнений, описывающих течение в пучке. [c.110]

Подтверждение влияния закрутки потока на коэффициент вла-гоулавливания находим в опытах при различных u/ q (рис. 89). В этих опытах по условиям входа влага при всех режимах попадала на выпуклую поверхность рабочих лопаток. Отношение u/ q менялось за счет окружной скорости, с увеличением которой коэффициент влагоудаления должен был бы уменьшаться вследствие дробления капель. Несмотря на это с увеличением ы/Со коэффициент влагоудаления существенно возрастал. Это объясняется [c.231]

Покажем в качестве примера, как решается задача о закрутке потока по условию с г = onst при постоянном вдоль радиуса коэффициенте скорости ф. Заменив к в уравнении (XI.4) его выражением (XI.6) через ф, при СцГ = onst после перехода к безразмерной скорости Я и преобразований получим [c.191]

Рассмотрим результаты расчетов ступеней со степенной закруткой потока (рис. XI.2). Расчеты выполнены по изложенной выше методике при коэффициентах скорости на среднем диаметре фс = = 0,97 и ijj = 0,95, корневой степени реактивности р = 0,05, для углов ai , равных 16 и 20°, величины ис = 0,45, диапазона d = 4 10 и показателя 1. В исследованном диапазоне di для угла ai = = 20° (рис. XI.2, а) даже для di= 10 не может быть применена закрутка потока при п<0,5, так как это ведет к недопустимо малым углам а" у периферии ступени. Меньшему углу ai = 16° соответствует еще более узкий диапазон возможных изменений показателя п (рис. XI.2, б). [c.196]

Ступень. На рис. ХП.23 показано распределение по высоте коэффициентов потерь энергии в НА ступеней 1А, 2А, А-2 и А. Ступень А имеет закрутку потока, близкую к условию с, г = onst при di = = 3,08 ю = 29° 42 Aai == а" — = 8°. Раскрытие проточной части у периферии (у" =15°) имеется только в НА ступени. Профили сечений РЛ ступени А меняются от активного у корня (небольшая положительная степень реактивности) до реактивного у периферии (р" > 50%), угол = 32°. [c.218]

Расчеты, ироведенные для радиально-уравновешенных закрученных течений в соответствии с [3], показывают, что, например, при уменьшении коэффициента расхода соила, вызванном закруткой потока, на [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...