Выход: из диффузора 512—538 из канала

При расчетах МГД-генераторов необходимо иметь в виду, что начальные или конечные параметры рабочего тела не могут быть выбраны произвольно. С одной стороны, это обусловлено техническими ограничениями (например, допустимой величиной температуры на входе в канал, уровнем давления на выходе из диффузора и соответственно на выходе из канала МГД-генератора). G другой стороны, имеется ряд ограничений, [c.118]

Расчет канала МГД-генератора начинается с вычисления вспомогательных величин, используемых в дальнейшем при расчете по формулам. Затем определяются параметры входной точки и входного сечения. Параметры на выходе из участка вначале рассчитываются по задаваемому перепаду давления и приближенно задаваемой температуре. Потом следует определение средних параметров на участке, и с их помощью устанавливается новое приближение по конечной температуре на участке. Расчет повторяется до тех пор, пока различие в конечной температуре для двух соседних итераций не станет меньше наперед задаваемой (величины погрешности. После этого определяются характеристики расчетного участка. Выходная точка рассматриваемого участка принимается за начальную точку последующего, и расчет последовательно проводится для всех участков аналогично первому, за исключением последнего, для которого итерационно уточняется перепад давления с тем, чтобы точка на выходе из канала соответствовала принятому давлению после диффузора, его к. п. д. и скорости рабочего тела. После расчета всех участков определяется суммарная электрическая мощность МГД-генератора, его длина, объем и т. д., а также рассчитываются суммарные относительные потери путем деления суммарных абсолютных потерь на величину теплоперепада, срабатываемого в канале МГД-генератора. Блок-схема алгоритма приведена на рис. 5.2. [c.119]

В сопловых решетках в результате расширения пара давление пара падает, вследствие чего энтальпия уменьшается. Поскольку при этом кинетическая энергия потока пара возрастает, то скорость пара при выходе из сопла становится больше, чем при входе в сопло. Однако, очевидно, можно создать поток пара с диаметрально противоположными характеристиками. В таком потоке энтальпия пара (при адиабатном процессе) при выходе из канала должна быть больше, чем при входе, а скорость пара в конце процесса меньше, чем при входе [см. формулу (6-1)], и, следовательно, давление вдоль потока пара должно возрасти. Такие каналы для замедления движения потока d <0) называются диффузорами. [c.122]

Отвод потока от колеса должен обеспечить 1) на выходе из колеса симметричное относительно оси поле скоростей и давлений и тем самым условия для наличия установившегося относительного движения в области колеса, 2) преобразование кинетической энергии потока, выходящего из колеса, в давление. В соответствии с этим в конструкции отводов имеется спиральный канал на выходе потока из колеса и диффузор, не находящийся в непосредственном контакте с выходом из колеса и служащий продолжением спирального канала, в котором происходят падение скорости потока и нарастание давления. В зависимости от конструкции насоса и технологии производства отводы потока от колеса выполняются в форме спиральных камер или направляющих аппаратов. Спиральные камеры имеют форму, которая не может быть получена механической обработкой поверхности, а должны выполняться чистыми в отливке. Поверхности проточной части направляющих аппаратов получают путём механической обработки. При больших по абсолютной величине размерах отводящих каналов, когда величина шероховатости поверхности, получаемой в отливке, играет относительно меньшую роль, целесообразно отвод потока от колеса выполнить в форме спиральной камеры, при меньших размерах — в форме направляющего аппарата. [c.354]

Спиральные камеры. Спиральная камера (фиг. 36) состоит из спирального канала с постепенно нарастающими сечениями с / по 8 и диффузора. В целях обеспечения установившегося относительного движения в лопастном колесе поток в спиральной камере должен представлять собой свободный осесимметричный поток, а наружные контуры спиральной камеры — поверхность тока такого потока. Момент взаимодействия потока по выходе из колеса со стенками спиральной камеры должен быть равен нулю. На основании уравнения количеств движения момент равен [c.354]

И н ж е к т о р н а я с в а р о ч н ая горелка показана на фиг. 24, подробное описание её приведено в т. 5, стр. 403. Кислород под давлением 3—3,5 ати поступает в центральный канал инжектора 1 и выходит из его отверстия 2 с критической скоростью, создавая разрежение в каналах 3 вокруг конуса, обеспечивающее подсос необходимого количества ацетилена. Горючая смесь кислорода и ацетилена направляется в диффузор 4, являющийся одновременно и камерой смешения обоих газов. [c.326]

Ширина сопла управления Су, расход Qy и давление Ру потока управления. По мере увеличения ширины сопла управления уменьшается мощность управ-ляюш его потока и повышаются коэффициенты усиления струйного элемента по давлению, расходу и мощности. Соответствующим расположением сопла управления относительно сопла питания (выбором размера с) и увеличением его ширины, а также выполнением диффузора на выходе сопла питания можно добиться того, что элемент будет переключаться и без потока управления — только закрытием или открытием управляющего канала. Однако чем выше коэффициент усиления, тем ниже устойчивость струи. [c.295]

Двухступенчатая паровая (или воздушная) форсунка Бермана. В двухступенчатой форсунке Бермана (рис. 6-35) жидкое топливо подается по трубке 1 и через коническую щель 2 поступает в смеситель 3. Первичный воздух (или пар) через штуцер 4 поступает в кольцевой канал 5 и далее через щ,ель 6 направляется в смеситель 3, где, встретившись с топливом, распыливает его. Смесь жидкости с паром (или воздухом) движется по трубе 7, имеющей наконечник 8. Вторичный воздух через штуцер 9 подается по кольцевому сечению трубы 10, по выходе из которой производит дополнительное распыливание топлива. Вся образовавшаяся смесь выбрасывается в печь через диффузор 11. Расход жидкого топлива регулируется при помощи стержня 12 щель для подачи первичного воздуха регулируется перемещением сопла /3 уменьшение и увеличение расхода вторичного воздуха достигается изменением высоты щели 14. Регулировать расход топлива, первичного и вторичного воздуха можно во время работы. В табл. 6-7 приведены данные по изменению расхода топлива в зависимости от давления [Л. 6-1]. [c.152]

Через резиновый шланг, соединенный со штуцером 4, в распылитель из бункера подается порошок полимерного материала. Далее порошок засасывается в диффузор сжатым воздухом и направляется вместе с ним с большой скоростью в центральный канал 1 горелки (фиг. V. 10). По каналам 2 из горелки выходит смесь кислорода и ацетилена, которая сгорает, образуя конус пламени 4. Порошок искусственного материала поступает из канала 1 и при соприкосновении с пламенем 4 нагревается и плавится. Из отверстий 3 выходит сжатый воздух, поток которого [c.101]

На рис. 2.4 показана схема центробежной компрессорной ступени, а на рис. 2.5 — изменение параметров воздушного потока по ее тракту. Основными элементами ступени являются рабочее колесо Л и диффузор Б, а характерными сечениями воздушного тракта— сечение 1—1 перед рабочим колесом, сечение 2—2 за ним и сечение 3—3 на выходе из диффузора. За диффузором может быть установлен выходной канал или выходные патрубки, обеспечивающие поворот выходящего из диффузора лотока в нужную сторону (например, ш радиального в осевое направление). На рис. 2.4 показаны также характерные размеры ступени >вть 2 и D3. [c.43]

Выход из диффузора 512—538 из канала 560 561 из колена 543—546 из трубы 510—512, 530, 531, 556—560 с экраном 128 Вязкость газов динамическая 14—16, 18 кинематическая 14, 15, 17, 18 [c.671]

Опыты проводились при начальных параметрах пара ро 0,3 МПа, /о==140°С. Давление на выходе менялось с помощью эжекторной установки от 0,02 до 0,04 МПа. Температура охлаждающей воды составляла примерно 100°С, расход — около 7% расхода подводимого к клапану пара. Целью исследований было выявление рациональной формы седла и следующего за ним клапана. Для этого седло клапана было выполнено съемным, а стенки канала подвижными, позволяющими придавать каналу разнообразные формы конфузорную, постоянного сечения и диффузор-ную. Охлаждающая вода впрыскивалась через две щели в торце клапана. [c.129]

В ряде случаев применяются радиальные диффузоры особой формы в виде кольцевого поворотного канала с размещенными на поворотном участке лопатками сложной формы. Центробежные вентиляторы в компоновке с такими отводами называются прямоточными, так как выход потока из вентилятора осуществляется в осевом направлении по кольцу или по кругу. Впервые прямоточный центробежный вентилятор был построен и испытан в ЦАГИ в 1933 г. В пятидесятых годах аэродинамические схемы таких вентиляторов были разработаны И. В. Брусиловским и Е. Я. Юдиным. [c.853]

В скачке поток перейдет в дозвуковой и начнет тормозиться в диффузоре при достаточно большом расширении диффузора скорость газа при выходе из него приблизится к нулю, а давление — к р . . При М = 5 отношение ро./ро = 0,0618, так что при/7ог = Ра требуемое давление в резервуаре ро1 160 ра- Если же перед диффузором произвести допустимое для запуска трубы сужение канала (рис. 1.5.5, в), согласно табл. 1.5 равное 0,65, то в горле при этом число Маха станет равным 4,5 поместив в горле при таком числе Маха скачок, получим ро2/ро1 = 0,0917 и необходимое давление в резервуаре рох пора, почти на одну треть меньше предыдущего. [c.95]

Вентиляционный агрегат состоит из двух центробежных вентиляторов и электродвигателя постоянного тока напряжением 50 В с частотой вращения 300—1200 об/мин. Кроме того, имеется переходный брезентовый патрубок с отводами для вентиляции тамбура. Наружный воздух поступает через жалюзи в крыше вагона, расположенные над входными дверями. Затем воздух подается через сетчатые фильтры в чердачное помещение, а оттуда через диффузор и калорифер нагнетается вентилятором в потолочный вентиляционный канал. Удаляется воздух из вагона через двери во время выхода и входа пассажиров. [c.27]

Первый член левой части уравнений (2) и (3) составляет энергию секундного количества инжектирующего газа на выходе из сопла инжектора, второй — энергию инжектируемого газа в той же плоскости, у выходного сечения сопла инжектора. Первый член правой части уравнения (2) составляет запас энергии газовой смеси на выходе из цилиндрического канала смесительной камеры, а в уравнении (3) — энергию смеси после диффузора, второй и третий члены обоих уравнений — потери энергии при инжекции в смесительной камере (потери на удар, или потери Борда), вызываемые внезапными изменениями скорости инжектирующего и инжектируемого газов, четвертый член уравнения (3) — потери в диффузоре и пятый член — потери энергии на трение газов в цилиндрическом канале смесительной камеры. [c.39]

Главная дозирующая система состоит из жиклера 6 экономайзера и последовательно с ним включенного главного жиклера 9, распылителя 31 с боковыми отверстиями и воздушного жиклера 32, сообщающего воздушный патрубок с полостью вокруг распылителя. Канал главного жиклера снаружи закрыт пробкой 8. Конец распылителя выходит во внутренний диффузор [c.196]

Дая простоты рассуждений в качестве дросселя, расположенного за расширяющейся частью диффузора (см. фиг. 3), используем канал типа сопла Лаваля с регулируемой горловиной, статическое давление на выходе из которого настолько мало, что независимо от режима работы эжектора скорость в горловине всегда равна скорости звука. Сопротивление сети в этом случае зависит лишь от площади горловины /г рассматриваемого канала. [c.241]

На рис. 8-Г1 изображена циклонная вихревая топка системы профессора Г. Ф. Кнорре, предназначенная для сжигания всевозможной топливной мелочи опилок, лузги, топливной крошки и т. п. К обычной топочной камере присоединяется вертикальная цилиндрическая кирпичная шахта 1, дно которой представляет собой кирпичный конус 2. Основной поток воздуха с начальной скоростью 20—25 м сек нагнетается вентилятором по трубе 8 в кольцевое пространство между корпусом и цилиндрической частью шахты через два канала 5 с выходами в канал 4. Такой способ подвода воздуха создает циклонное движение воздуха по шахте снизу вверх. При этом на периферии вихря создается зона повышенного давления, а в центре его — зона разрежения и, следовательно, частичной обратной циркуляции воздуха сверху вниз. Этот обратный поток, идущий по центру шахты, служит для подачи свежего топлива, которое поступает через верхний свод в циклон. Таким образом, поток топлива как бы засасывается обратным вихрем в глубину циклона и в нижней его части подхватывается двумя винтообразными потоками основного воздуха. Выход образующегося в результате возгонки топлива полугаза в топочную камеру осуществляется через диффузор, ось которого совпадает с осью дожигательной камеры. В этот поток полугаза вводится остальная часть воздуха в качестве вторичного. [c.161]

На рис. 3.2, б изображен процесс течения рабочего тела в неподвижном днффузорном канале при его сжатии от давления до давления р . В изоэнтропийном процессе кинетическая энергия входа в канал с 2 расходуется на повышение энергии давления и на кинетическую энергию выхода i 2. При наличии потерь процесс протекает по линии DK, и хотя согласно уравнению (3.9) полная энтальпия 1з в обоих случаях одинакова, полное давление р при этом будет меньшим, чем pit = р в изоэнтропийном процессе. Под КПД диффузора обычно понимают отношение перепада энтальпий, расходуемого на повышение давлений от рз ДО Рз в изоэнтропийном процессе, к действительному перепаду энтальпий, затраченному на те же цели, [c.90]

Рассмотрим далее изоэнтропийное течение рабочего тела в диффузоре. Считаем, что заданы параметры потока р , v , скорость на входе в канал и давление р дНа выходе из него. Известным также является расход. Определяем заторможенные параметры. Задавшись законом возрастания давления р вдоль оси диффузора, найдем по уравнению, аналогичному (3.51), уменьшение скорости, а по уравнению, аналогичному (3.58), изменение плош,ади поперечного сечения канала вдоль оси. При использовании газодинамических функций принимаем желательный закон изменения вдоль канала приведенной скорости X или функции р (к) и по таблицам определяем функцию расхода q ( ), а затем, воспользовавшись уравнением, аналогичным (3.49),— площадь поперечного сечения в соответствуюш,ем месте канала. Как показывают основные уравнения, при дозвуковой скорости потока на входе в ди зфузор канал будет расширяющийся. Если входная скорость превышает скорость звука, диффузор для изоэнтропийного процесса сжатия имел бы суживающуюся-расширяющуюся форму. При этом в горле устанавливались бы критические параметры. Таким образом, для изоэнтропийного процесса сжатия диффузор мог бы рассматриваться как обращенное сопло Лаваля. Однако плавное изоэнтро-пийное торможение сверхзвукового потока до дозвуковых скоростей невозможно. При таком торможении обязательно возникают скачки уплотнения. Прямой отсоединенный скачок уплотнения может возникать перед входом в диффузор. Поток за таким скачком дозвуковой, поэтому диффузор в этом случае должен быть расширяющимся каналом. Сверхзвуковые диффузоры могут иметь и более сложную форму. [c.96]

Если выхлопное давление является промежуточным между давлением, соответствующим кривой В на рис. 11-17, и давлением, при котором степени расширения струи и сопла одинаковы (кривая D), тогда в некотором сечении расширенного канала будет создаваться стоячая волна давления (W на кривой С), называемая скачком уплотне-н и я. Пар входит в такую волну при низком давлении со скоростью, превышающей скорость звука, а выходит из нее при более высоком давлении со скоростью, меньшей, чем скорость звука. При более низкой скорости расширяющийся канал служит диффузором и давление возрастает вдоль остального пути, пока оно не достигнет выхлопного давления на выходе из сопла. [c.84]

Рабочий канал ЦЛИН, разработанного в НИИЭФА (рис. 5.1) [2], образован двумя коаксиальными тонкостенными трубами, зазор между которыми равен 15 мм. К наружной поверхности внешней трубы примыкает индуктор. Магнитопровод индуктора набран из нескольких прямоугольных пакетов железа длиною 1260 мм. В пазах пакетов помещены цилиндрические катушки обмотки. Внутренняя труба канала также заполнена пакетами магнитопровода. Между магнитопроводами и стенками канала проложен слой тепловой изоляции. Выравнивание профиля скоростей на входе и уменьшение местных гидравлических потерь обеспечиваются установкой конфузора и диффузора соответственно на входе в канал и выходе из него. Насос рассчитан для работы при температуре перекачиваемого металла 850° С. Тепловой режим магнитопровода и обмотки обеспечивается системой принудительного охлаждения водой. [c.68]

Задача выявления особенностей формирования критического режима течения в высоковлажной двухфазной смеси возникла в последние годы в связи с анализом теплогидродинамических процессов, происходящих в реакторном контуре в связи с его разгерметизацией. При этом исследовались прежде всего каналы постоянного сечения. Вместе с тем предложенные сотрудниками ВТИ им. Дзержинского вставки-ограничители расхода сделали актуальной задачу исследования вскипающего потока в каналах переменного сечения. Названные вставки предназначены для ограничения расхода теплоносителя при разрыве трубопроводов реакторного контура. При этом они должны обладать возможно меньшими гидравлическиМи сопротивлениями в условиях нормальной работы контура. Профиль используемых вставок выполнен в виде сопла Лаваля с плавно сужающейся входной частью и коническим диффузором. Между тем имеющиеся экспериментальные данные говорят о том, что при истечении насыщенной и тем более недогретой до насыщения воды через каналы, имеющие традиционный профиль сопла Лаваля, жидкость на выходе оказывается перегретой и испарение ее происходит практически за пределами канала. При этом расход воды через сопло оказывается близким к гидравлическому. Таким образом, снижение расхода воды через вставки по сравнению с расходом ее истечении через полное сечение разрыва происходит лишь за счет уменьшения проходного сечения. В то же время расход через вставки можно бьшо бы уменьшить еще почти на порядок, если бы обеспечить в них критический режим истечения вскипа- [c.145]

Особый интерес представляет анализ влияния на распределение статического давления вдоль проточной части камеры смешения Рк (особенно вблизи горла диффузора) геометрического воздействия, одной из характеристик которого служит относительная плош,адь горла диффузора = F . с. кр, где F , д — площадь горла диффузора Fa. с. кр — площадь критического сечения парового сопла. При анализе целесообразно пользоваться относительным статическим давлением р . При его расчете в качестве масштаба применяется давление насыщения, соответствующее температуре жидкости на выходе из конденсирующего инжектора Тем- Это давление характеризует некоторым образом уровень давления в камере смешения и принимается в качестве расчетного Ркрасч- Локальные значения могут отличаться не только от рк расч = Ps (Тем), но И ОТ местных значений в меру суммарного воздействия на предшествующем участке канала. [c.126]

Температура охлаждающей воды в камере сгорания,расширительном участке,диффузоре и отдельных частях канала измерялась медно-кон-стантановыми термопарами,вмонтированными на выходе и входе охлаждающей воды так,чтобы можно было определить тепловые потоки в различные участках до исследуемого ряда,а также параметры состояния газового потока до этого ряда. [c.125]

Разрез элемента СТ-55 системы Волга показан на рис. 23.10, а. Канал питания 1 всегда подключен к напорной пневмолинии, давление в которойр = 0,02... 0,03 МПа. Канал 1 через сопло А соединен с диффузором камеры В. Ось сопла смещена относительно оси диффузора так, чтобы струя воздуха, подаваемая через сопло, всегда прилипала к правой стенке камеры В и направлялась в выходной канал 4. Вторым выходом элемента является канал 5. В каналы 2, 3,6ж 7в различных комбинациях подаются сигналы управления. [c.322]

Из предварительного анализа работы МГДЭС-500 [1] можно заключить, что канал МГД-генератора и диффузор такой станции будут иметь вид протяженного, расширяющегося объема длиной 20-40 ж, сечением от 0.3-0.5м на входе до 5-10 на выходе. Форма сечения — многоугольник с числом сторон от четырех и выше, возможно, со скругленными углами. [c.222]

Чтобы получить оптимальную конструкцию диффузора, нужно поместить короткую лопатку в плоскости симметрии вблизи горла угол раскрытия канала, образованного стенкой и лопаткой, должен быть равен 7° длина лопатки должна вычисляться с учетом геометрии диффузора при больших скоростях течения в диффузоре не должны возникать области течения со скоростью, близкой к скорости звука. Применение в диффузоре с большим суммарным углом раскрытия (30° и более) направляющих лопаток позволяет увеличить коэффициент восстановления давления от 0,38 (без лопаток) до 0,70 путем уменьшения области отрыва потока и выравнивания профиля скорости на выходе из диффузора Можно упомянуть следующие свойства направляющих лопаток в качестве доказательства, что одной только теории пограничного слоя недостаточно при определении параметров отрыва при внут-ренне.м течении. Например, если поместить в диффузор короткие лопатки, отрыва не произойдет, хотя положительный градиент давления удваивается но величине на стенках в сечениях, закрытых лопатками. И, наоборот, в диффузоре без лопаток при вдвое меньшо-м положительном градиенте давления, чем в диффузоре [c.182]

Чем больше открывают дроссельную заслонку, тем большее количество воздуха проходит через главный воздушный канал, разрежение в малом диффузоре 7 увеличивается, и в работу вступает главная дозирующая система. Из жиклеров 30 и 29 топливо, смешиваясь с воздухом из жиклера 6, выходит в виде эмульсии через кольцевую щель диффузора 7. Чем больше воздуха поступает в жиклер 6, тем значительнее снижается разрежение возле л<иклеров 29 и <30. Этим и достигается компенсация смеси. [c.59]

Одна из таких форсунок двойного распыления малой производительности типа ФДМ приведена на фиг. 23 (и в прилож. 5). Внутри корпуса 1 форсунки установлены коническая насадка 2 и диффузор 3. Мазут подводится в канал насадки 2 и при выходе из нее подхватывается струей первичного воздуха в диффузор 3, а при [c.63]

I — воздушный жиклер главной дозирующей системы 2 — отверстие для прохода воздуха 3 — пробка-держатель жиклера холостого хода 4 — пробка-держатель главного жиклера 5 — отверстие, соединяющее поплавковую камеру с атмосферой а — сетчатый фильтр для топлива 7 — игольчатый клапан 8 — запорная игла 5 — ось рычага поплавка 10 — поплавок II — поплавковая камера 12 — главный жиклер 13 — жиклер холостого хрда с всасьвающей трубкой 14 — отверстия в эмульсионной трубке 5 — эмульсионная трубка 16 — дроссельная заслонка 7 — винт регулировки подачи эмульсии при холостом ходе 18 н 19 — отверстия для выхода эмульсии при холостом ходе 20 — канал для прохода эмульсии при холостом ходе 21 — отверстие для подвода воздуха, предназначенного для образования эмульсии при холостом ходе 22 — диффузор 23 — канал для выхода эмульсии главной дозирующей системы 24 отверстие для прохода эмульсии при холостом ходе. [c.210]

Полное смешение газа и воздуха можно производить с помощью индивидуальных или групповых инжекционных, дутьевых и механических смесителей. Газовая горелка однопроводная с инжекционным смесителем (рис. 24, а) состоит из сопла, камеры всасывания, диффузора, головки (носика, кратера, насадка) и туннеля — огнеупорного канала, в котором сгорает газ. Назначение туннеля — создать зону высоких температур, обеспечивающую зажигание смеси, уменьшить скорость выхода продуктов горения в нечь и шум, создаваемый при выходе, а также придать газам необходимое направление. [c.82]

Жидкость выходит из рабочего колеса с большими скоростями, достигающими 15— 25м/сек. Преобразование части кинетической энергии в энергию давления происходит в спиральном канале корпуса и диффузоре, служащем продолжением спирального канала, или в направляющем аппарате (при наличии последнего) и в корпусе насоса, имеющем у одноколёсного насоса и тоже за последней ступенью многоколёсного насоса преимущественно улиткообразную форму с постепенно увеличивающимся сечением. Таким образом, корпус служит для подвода и отвода жидкости от рабочего колеса, для преобразования части кинетической энергии в энергию давления и для объединения в одну конструкцию всех элементов насоса. [c.457]

Нщ)ужный воздух засасьшается вентиляторами через жалюзи на крыше вагона, проходит через фильтровые камеры и далее через диффузор н электрокалорифер попадает в центральный потолочный канал, откуда через отверстия поступает в пассажирский салон. Из пассажирского салона, через решетки в нижней части раздвижных дверей, воздух поступает в тамбур, а из тамбура через дефлекторы на крыше выходит наружу. [c.61]

Сборники бывают кольцевые 2 (канал постоянного сечения) и спиральные (канал переменного сечения). Диффузоры могут быТ/Ь лопаточные 3 и безлопаточные (рис. 14.10). В диффузоре происходит торможение потока жидкости и возрастание статического давления, поэтому диффузоры выполняют в виде расширяющихся каналов различной формы. Для предупреждения перетека-шя жидкости из полости высокого давления (выход из колеса I) в полость низкого давления (вход в колесо), а также для предохранения вытекания жидкости из насоса вдоль по валу применяются различные уплотнения 4 я 5 (см. рис. 14.9). [c.157]

Между ступенями многоступенчатых насосов обычно последовательно располагаются кольцевой сборник, лопаточный диффузор, поворотный безлопаточный канал и направляющий аппарат. В кольцевом сборнике и поворотном безлопаточном канале движение жидкости осуществляется по закону = onst. Лопаточный диффузор имеет от 6 до 12 лопаток шириной 6=1,1 1,2/22. Диаметр входа в диффузор />вх.д= 1,05 1,15 а диаметр выхода Ьвых.д= Ь35ч-1,5 >вх.д- Лопатки диффузора устанавливают так, чтобы обеспечивался безударный вход потока и выходной угол лопаток был бы на 12—15° больше входного. Направляющий аппарат состоит из 5—10 лопаток, устанавливаемых на входе без угла атаки, а на выходе — под углом 90°. Обычно входной диаметр направляющего аппарата равен /)вь1х.д а диаметр выхода равен —1,2—1,25/)о колеса. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...