Заклепка нагрузка на нее

Заклепки 2, соединяющие поясные листы с уголками, расчету не подлежат, так как они имеют те же диаметр d и шаг а, что поясные, а нагрузка на них меньше, поскольку в формуле (П.З) вместо S для них нужно принимать S = S — Syr, где Syr — статический момент уголков. [c.313]

Будем говорить, что стержень растягивается, если к торцам его приложены силы, статически эквивалентные одной силе, действующей по оси стержня. Осью стержня мы будем называть прямую, проходящую через центры его поперечных сечений. На рис. 2.1.3 действующие нагрузки показаны в виде сил, приложенных в центрах торцов стержня, но эти сосредоточенные силы здесь совершенно условны. На самом деле нагрузка прикладывается к концу стержня каким-то совершенно определенным реальным способом. На рис. 2.1.4 схематически изображены некоторые из возможных способов передачи нагрузки на стержень. В случае а изображенная сила представляет собою равнодействующую давления со стороны заклепки или болта на стенки отверстия, мы не очень хорошо знаем, как именно распределено это давление. Случаи бив относятся к закреплению концов образца в захватах машины для испытания на растяжение, образец либо зажимается клиновыми губками с насечкой, либо имеет головку. В случае з конец тяги снабжен винтовой нарезкой. На этот конец навертывается гайка, опирающаяся на плоскость плиты, в которой просверлено отверстие для тяги. Усилие передается от гайки к тяге, распределяясь по виткам нарезки. [c.43]

По показаниям индикаторов определяется величина упругой и остаточной деформации диафрагмы в результате действия на нее нагрузки. По величине упругой деформации судят о годности диафрагмы. Упругая деформация должна быть меньше указанной в чертеже. Однако при испытании, кроме упругой деформации, может появиться остаточная деформация, что является нежелательным. Если при повторном обжатии остаточная деформация увеличивается, это говорит опалой жесткости диафрагмы. Следует заметить, что при первичном о жатии диафрагмы может появиться небольшая остаточная де- формация, особенно в наборных диафрагмах, где соединения на заклепках не могут представлять собой большой жесткости. Однако наличие такой остаточной деформации, если она не превосходит 0,05 мм, не [c.64]

Поскольку полимерные материалы имеют невысокую удельную ударную вязкость, то для уменьшения нагрузки, возникающей при клепке и действующей на соединяемые элементы, обычно используют не сплошные заклепки, а полые (трубчатые) из мягкой стали, а также алюминиевые, латунные, медные и из сплава монель. Для распределения нагрузки на большую площадь полимерного материала применяют полые заклепки с увеличенной головкой или сплошные заклепки с шайбой, подкладываемой под головку заклепки. Диаметр головки заклепки или шайбы должен быть тем большим, чем ниже прочность полимерного материала на сжатие. На фиг. УП. 1, а—в изображены полые (трубчатые) заклепки, соединяющие элементы из полимерных материалов. Отверстия для заклепок глубиной до 2 мм пробивают, а большей глубины — сверлят. [c.132]

В приборах, подвергающихся тряске или толчкам, достаточная надежность крепления призм весом 200—300 г обеспечивается давлением пружины в 3—4 кГ. Для лабораторных приборов нагрузка на призму может быть уменьшена вдвое. Пружины соединяются с накладками винтами или заклепками. Диаметр отверстий в пружине не должен превышать трети ее ширины. [c.318]

Ниже рассмотрены некоторые особенности конструкции и расчета заклепочных соединений. Bj соединениях широких листов (см. рис. 2.4) за расчетную нагрузку принимают силу Fj, действуюш,ую на фронте одного шага t. При этом значение Fi обычно определяют по напряжениям растяжения сечении листа а—а, не ослабленном отверстиями под заклепки. Напряжение а полагают известным из [c.51]

Деформация заклепки аналогична испытываемой при резке металла ножницами (рис. 2.45), т. е. поперечные сечения сдвигаются одно относительно другого, и поэтому говорят, что деталь работает на сдвиг. Если увеличивать действующие нагрузки вплоть до разрушения заклепок, то это разрушение называется срезом (рис. 2.46). Соответственно принято говорить о расчете деталей не на сдвиг, а на с р е з. [c.216]

При расчетах заклепочных соединений силы трения на стыке деталей не учитывают, считая, что вся нагрузка, передаваемая заклепками, распределяется между ними равномерно. [c.218]

При испытаниях машин нередки случаи нарушения сварных швов в соединениях деталей из листового материала. Если соединение испытывает вибрационные или знакопеременные нагрузки, то следует подумать не надежнее ли будет соединение на заклепках с учетом выбранного материала Полезно составить для себя список изделий-аналогов с указанием характера нагрузок на детали из листа и чем они соединены. Например, корпус катера Ракета выполнен на заклепках. Почему Подумайте и решите. [c.59]

Передача нагрузки в клеевых соединениях. Соединяя профиль с листом при помощи клея (рис. 3.18), получают выигрыш не только из-за отсутствия сверления в материале листа и профиля, но и вследствие более равномерной передачи распределенной нагрузки через всю площадь клеевой пленки. В этом случае для передачи заданных сил потребуется площадь сечения (толщина) листа и профиля меньшая, чем в случае заклепочного соединения. Если в первом случае величина усилия, передаваемого от листа к профилю, зависит от прочности заклепки на срез и смятие, то в случае клеевого соединения величина передаваемого усилия зависит от прочности клея на сдвиг. Наиболее выгодным клеевым соединением является такое, при котором прочность клея близка к прочности материала соединяемых деталей. [c.139]

Возвращаясь к рассмотрению условий работы шва, находим, что при достижении сдвигающим усилием Р большего значения, чем сила трения P f , начинает происходить сдвиг листов на величину зазора между стержнем заклепки и отверстием (примерно на 0,6—0,7% от диаметра заклепки). Когда зазор уничтожится и стержень подойдет к поверхности отверстия, нагрузка начнет передаваться не только посредством силы трения, но и через заклепочный стержень, стремясь его изогнуть и срезать (рис. 10) . Таким образом, разрушение заклепок наступит в том случае, если прочность их стержней меньше прочности каждого из склепанных листов. [c.45]

Закрепление обшивки па опорном контуре повышает ее критические напряжения и, что особенно важно, позволяет использовать обшивку даже после потери устойчивости. Профили при этом догружаются от нее дополнительными осевыми и поперечными нагрузками. Осевые нагрузки являются следствием натяжения обшивки между заклепками, а поперечные — результатом отрывающего воздействия обшивки на заклепки. [c.313]

ПМ легко сминаются при воздействии на них сосредоточенной нагрузкой со стороны металлических крепежных элементов, инструментов или других предметов, обладающих более высокой прочностью при смятии. Смятие ПМ головкой крепежного элемента (заклепки, болта или винта) может служить одной из причин ослабления механического крепления и износа поверхности материала под головкой под влиянием вибраций. В результате смятия стержнем крепежного элемента стенки отверстия увеличивается диаметр последнего, происходит выкрашивание материала, что в итоге приводит к снижению прочности соединения или вообще может вызвать прорыв головками крепежного элемента отверстия в соединяемой детали. Учитывая указанное поведение ПМ, для их соединения в первом случае следует применять крепежные элементы с увеличенными размерами головок, подкладочные шайбы, распределяющие сминающее усилие на большую поверхность, или вставки, например, в виде распорных втулок из более прочного, чем соединяемый, материала заклепки и методы клепки, не требующие создания больших усилий для образования замыкающих головок. Во втором случае эффективным средством повышения стойкости к смятию мо- [c.36]

Для соединения различных материалов, в том числе и ПМ, разработаны специальные типы полимерных заклепок, расклепывание которых производится при упругом деформировании элементов крепежных деталей. Так, при сборке строительных объектов из стеклопластиков нашли применение заклепки-кнопки, изготовляемые из полиамидов, полиолефинов, производных целлюлозы или других термопластов. Заклепка-кнопка до введения в отверстие представляет собой полую втулку 5 и монолитный стержень 2, диаметр которого равен внутреннему диаметру втулки. Втулка и стержень соединены тонкой кольцевой перемычкой. Диаметр наименьшего сечения конической поверхности втулки равен диаметру отверстия D в соединяемых деталях 1, а диаметр >2 максимального сечения этой поверхности больше диаметра отверстия на десятые доли миллиметра. Размер S заклепки равен толщине пакета соединяемых деталей. Втулка имеет две или четыре прорези, что позволяет ее нижней части сжиматься при введении заклепки в отверстие. В процессе клепки в отверстия совмещенных деталей вначале помещают полую втулку (рис. 5.50, б), а затем замыкают заклепку ударом молотка по стержню, который входит внутрь втулки, раздвигая наружу ее разрезную часть (рис. 5.50, в). Заклепка надежно садится на свое место (рис. 5.50, г), и в этом случае не требуется двухстороннего подхода к деталям. Такая заклепка диаметром 6,4 мм из ПА 6 выдерживает на отрыв головки максимальную нагрузку 900 Н, [c.189]

Общепринятых норм на конструирование подобных образцов-соединений и проведения их испытаний не существует. Опыт диктует необходимость соблюдения некоторых геометрических соотношений в болтовых стыках и заклепочных соединениях. Рекомендуется первый ряд болтов располагать на расстоянии от края листа (плиты), равном не менее двух диаметров болта и применять не более 5—6 рядов болтов шаг болтов должен быть не менее трех диаметров во избежание возникновения заметного изгиба болты, работающие на срез, следует устанавливать в отверстия без зазора или с небольшим натягом. При испытании на срез заклепочных соединений необходимо учитывать, что, с одной стороны, одиночная расклепанная заклепка увеличивает нагрузку при срезе вследствие заметного увеличения ее диаметра при заполнении отверстия и некоторой нагартовки при осадке, с другой стороны — использование заклепок с диаметром, большим трех толщин склепываемых листов при односрезном соединении и большим полутора толщин при двухсрезном соединении, снижает нагрузку в результате повышенного смятия. Шаг заклепок принимается равным 20—30 толщинам листа, расстояние от края листа до центра отверстия должно быть больше, чем 2—3. диаметра заклепки. [c.47]

При соединении пластмассовых деталей металлическими заклепками для уменьшения нагрузки, возникающей при клепке и действующей на соединяемые изделия, целесообразно использовать не сплошные, а полые заклепки (рис. 5). Материалом для заклепок служат алюминий, латунь, медь, а также мягкая сталь. [c.209]

Ломающиеся (разрушающиеся) предохранители являются простейшими устройствами для защиты от перегрузки. В них фактическая нагрузка машины сравнивается с сопротивлением разрушению избранной детали, и по достижении нагрузкой предельной величины этого сопротивления деталь ломается разрывая тем самым силовую цепь машины. Иногда роль такого предохранителя выполняет одна из простых деталей защищаемого узла — штифт, заклепка, болт, сухарь и т. п., специально ослабленная и легко заменяемая. Чаще для защиты вводится специальный предохранитель. Малые размеры ломающихся предохранителей обычно позволяют приблизить их непосредственно к рабочему органу. Типичные разрушающиеся элементы предохранителей и соответствующие нагрузки разрушения приведены в табл, 17. Для защиты применяются элементы, работающие преимущественно на разрыв и срез. Все ломающиеся предохранители могут надежно защищать машину только от резких эпизодических нагрузок, угрожающих статической прочности деталей. Они не способны защитить детали от небольших, но систематических перегрузок и связанных с ними усталостных разрушений. [c.218]

Рама Несущий кузов (корпус) Кузов объединенный с рамой (интегральная) Кузов установлен на раму при помощи упругих креплений (шарниров). Жесткость рамы больше чем кузова и он не воспринимает внешних нагрузок при деформациях рамы Кузов (без рамы) воспринимает все внешние нагрузки Кузов жестко соединен с рамой (заклепками, сваркой нли болтами). Все нагрузки воспринимаются рамой совместно с верхним строением кузова [c.475]

Силы трения на стыке деталей не учитывают, считая, что вся нагрузка передается только заклепками. [c.17]

А. Неправильно. На величину нагрузки, которую могут выдержать заклепки, влияет не только диаметр заклепок, но и число плоскостей среза. Заклепка на рис. 113, а имеет две плоскости среза, а на рис. 113, б — одну плоскость среза. [c.185]

С целью увеличения прочности на срез несимметричной прямоугольной резьбы предпринимались попытки использовать металлические заклепки, которые устанавливали и расклепывали в отверстиях стеклопластиковой трубы, просверленных по винтовой линии между впадинами резьбы. Однако, как показали испытания труб под нагрузкой, это мероприятие не привело [c.131]

На рис. 3.11 показан характер изменения усилий /о в нулевой заклепке, к которой приложена единичная сосредоточенная сила, в зависимости от параметра А, определенного формулой (3.57). Та же зависимость для усилий ft в первой заклепке показана на рис. 3.12. Как видим, усилия исчезают, если площадь сечения ребра уменьшается до нуля. Вся нагрузка воспринимается нулевой заклепкой. Интересно отметить, что для есех практических значений параметров В максимальное значение усилия fi в первой заклепке не превышает 14% от величины приложенной силы. [c.151]

КОЙ из лпстового металла, после чего профили склепывают о/дной или двумя заклепками. Шаг составляет i = (25- -30) d для балок, работающих па растяжение, и /s 30i для балок, работающих на сжатие здесь i обозначает меньший нз радиусов инерции профилей. При расчете нагрузки заклепок предполагается, что они работают на срез. Допускаелюе напряжение т можно выбирать высоким, так как в действительности значительная часть силы передается за счет трения между склепанными деталями. При проверке удельного давления смятия Рем на проекции п.тощади контакта трение не учитывается. Нагрузку в ответственных конструкциях определяют, исходя из са-мог-з неблагоприятного сочетания всех внешних сил, т, е. рабочих нагрузок, собственного веса, сил инерции, веса снега, силы ветра и т. д. При расчете менее ответственных конструкций обычно учитывается только рабочая нагрузка и собственный вес конструкции и выбирается соответственно пониженная величина допускаемого напряжения. Число заклепок п, необходи1юе для передачи силы Р, определяется по формулам для нагрузки на срез и на сг ятие для односрезных заклепок [c.88]

Против скольисения, так и, в особенности, против срезывания. При таком допущении учитывается также и то обстоятельство, что при заклепках, расположенных в несколько рядов, нагрузка на них никогда не бывает равномерно распределена. Расчет на смятие см. 1 1, Заклепочные соединения для железных конструкций , стр. 307. [c.302]

Качество заклепочного соединения в значительной степени определяется подготовкой пакета под клепку. Он должен быть стянут монтажными болтами так, чтобы между склепываемыми листами не было зазора. Щуп толщиной 0,25 мм не должен проходить Тйежду листами более, чем на 30 мм. Заклепка отвечает своему назначению, если в ее стержне после остывания в результате температурной деформапни возникает напряжение, равное пределу текучести (стт = 2300 кгс/см ). Еслн же между листами остается зазор, то нагрузка на заклепкн будет определяться упругой деформацией листов и сила трения между склепанными листами будет ниже расчетной. Во избежание этого необходимо не менее трети заклепочных отверстий в пакете заполнять сборочными болтами, затягивая их на предельную нагрузку. При толшине склепываемых листов [c.39]

На рис. 14.3 изображена эпюра сил, воспринимаемых заклепками шва при упругой работе материала. Чем больше заклепок в ряду, тем выше неравномерность нх иагружеиия. Для более равномерной передачи усилий на заклепки целесообразно их ставить в ряду не больше шести. При действии на соединение силы, равной разрушающей, нагрузки на заклепки выравниваются вследствие текучести их материала, Экспериментальио установлено, что [c.444]

Сила трения, возникающая при относительном движении двух контактирующих поверхностей, обычно представляется в виде постоянной силы, пропорциональной нормальной нагрузке, сжимающей обе поверхности, и направленной в каждый момент времени противоположно вектору скорости. Поэтому движение с трением необходимо исследовать, учитывая указанное ку-сочно-линейное поведение. На рис. 2.8 представлены некоторые случаи, когда демпфирование при трении происходит в простых конструкциях либо естественным путем, либо вследствие специальных конструктивных решений. Если балка защемляется за счет силы трения, возникающей при зажиме концов, то при действии силы Fexp(iat) динамические перемещения балки описываются линейной классической теорией до тех пор, пока сжатие при защемлении не станет достаточно велико, чтобы обеспечить появление больших продольных сжимающих нагрузок, которые требуют видоизменения уравнения движения. Если эта продольная сила, которая изменяется с частотой, в два раза большей, чем ш, станет большей цР, где —коэффициент трения, Р — статическая сила сжатия концов балки, то в опорах Начнется проскальзывание, что в свою очередь приведет к поглощению энергии в опорах. Аналогичное явление возникает и в двухслойной балке, где динамические перемещения станут нелинейными, как только сдвигающие напряжшия по средней линии превысят иЛ , где N—-статическая удельная поперечная нагрузка. В заклепочном соединении заклепка будет препятствовать движению концов балки, не ограничивая движений внутри узла крепления концов балки. В момент контакта с основанием в точке Jo движение прекратится и возобновится после того, как локальная поперечная сила превысит величину liN. В каждом из указанных случаев анализ довольно труден и утомителен в силу как нелинейного характера задачи, так [c.73]

Значение всего этого наглядно иллюстрируется результатами технических экспертиз крушения Менхенштейнского моста [39, с. 28—30]. Одной из причин катастрофы было то, что вместо металла с прочностью 3200 кГ/см и пределом упругости 1500 кГ/см , требовавшегося по расчетам, применяли материал соответственно с показателями 2600 кГ/см и 1000 кГ/см . Кроме того, надежность заклепочных соединений подсчитали брутто, т. е. без вычета ослабляющих конструкцию отверстий под заклепки. Сечение средних сжатых раскосов, составленных из двух расположенных крестообразно уголков, и их эксцентрическое, а не центровое присоединение к поясам, игнорирование знакопеременности нагрузки (чередующиеся напряжения на растяжение и на сжатие) и слабое сопротивление тонких сжатых стержней продольному изгибу привели к тому, что запас [c.252]

Рассмотрим проблему подробнее. Усилие Fi от листа к заклепке передается неравномерно как по окружности, так и по длине заклепки. На рис. 19.5а показан примерный вид графика, описывающего закон распределения удельного давления q по поверхности контакта. Здесь дана схема, не учитывающая неравномерность распределения величины q по длине стержня заклепки. Однако в инженерных расчетах на прочность применяют более простую модель с использованием понятия напряжения смятия, которое мы будем обозначать через Стс- Величину Ос определяют как отношение нагрузки F к некоторой условной площади Ас, равной произведению толщины листа / на диаметр заклепки d = 2г (см. площадь AB D на рис. 19.56). Таким образом, имеем [c.325]

Полимерные заклепки [46] эффективны в соединениях, где особенно необходимо снизить стоимость сборки или уменьщить массу конструкции, повысить коррозионную стойкость, обеспечить гальваническую совместимость с материалом деталей, исключить токопроводящие элементы, а также в соединениях хрупких ПМ, разрущающихся при расклепывании металлических заклепок. Однако заклепки из ПМ нельзя вводить в соединения, работающие при высоких механических нагрузках [9, 47]. При изготовлении крепежных элементов, в том числе заклепок, имеющих головки из ПКМ, проблемой является обеспечение непрерывности волокон в головке с достижением прочности, адекватной прочности соединяемого материала. Пока путей решения этой проблемы не найдено. Кроме того, полимерные заклепки не могут создать больших стягивающих детали усилий, что негативно отражается на прочности соединения. Заклепки, конструкция которых приведена на рис. 5.25, пытались изготовить из эпоксидного стеклопластика и полиимидного углепластика [35]. В качестве преимуществ их перед металлическими заклепками отметили хорошую совместимость с ПКМ, низкую массу и низкую стоимость, хотя в последнем можно усомниться. В качестве недостатка указали на низкую прочность клеевого соединения, удерживающего две части заклепки, очевидно при работе на отрыв головок. [c.160]

Примечания 1. В—отверстия, сверленые илн предварительно продавленнье и затем рассверленные в сборе С—продавленные и нерассверленные отверстия. 2. При учете основных и дополнительных нагрузок допускаемые напряжения при расчете на статическую прочность могут йыть повышены на 10%. 3. При / > 4 допускаемые напр жеипя могут быть увеличены, но не более чем яа 25%. 4. Для швов грузоподъемных конструкций допускаемые напряжения снижаются умножением на 0,88. 5. При работе соединения под действием переменной и знакопеременной нагрузок допускаемые напряжения снижаются умножением на коэффициент у. вычисляемый по формулам, приведенным в таблице, в которых Nи наименьшее и наибольшее по абсолютной величине значения нагрузки (усилие на заклепку, изгибающий момент, напряжения и т. д.). взятые го своим .наком. Значения V принимаются не более 1. [c.248]

Представим себе деревянную балку прямоугольного сечения, лежащую на двух опорах (рис. 302, а). Под действием силы Р она прогнется, ее торцовые поверхности А и В повернутся одна относительно другой. Пусть балка распилена вдоль по всей ширине, например на три доски. Положив их на те же опоры и приложив ту же силу Р (рис. 302, б), увидим, что прогиб стал больше, а торцовые поверхности досок у Л и В не лежат уже в одной плоскости, а стали ступенчатыми. Из этого делаем вывод, что доски, изгибаясь под нагрузкой, скользят одна относительно другой по поверхности касания и хуже сопротивляются изгибу под действием той же силы. Прорежем в них в поперечном направлении канавки и плотно вставим в эти канавки шпонки, как это схематически показано на рис. 302, в. Наблюдая поведение балки под действием той же силы Р, убедимся, что прогиб в этом случае будет тот же, что и целой балки (рис. 302, а), торцовые поверхности всех досок будут лежать в одной плоскости. Из этого делаем заключение, что в изогнутой балке возникают напряжения сдвига. Если шпонки окажутся недостаточно прочными, го они срежутся по поверхностям 01 1 и Огйг. А теперь представим себе, что балка образована по высоте к поперечного сечения яз нескольких металлических полос, скрепленных заклепками мы придем к заключению, что заклепки эти будут испытывать де- [c.322]

Такие высокие значения допускаемых напряжений на смятие для стали объясняются тем, что область соприкосновения элементов (например, стержня заклепки со стенками отверстий в соединяемых листах) находится в объемном напряденном состоянии и материал здесь работает в условиях, весьма близких к всестороннему сжатию. А в подобных условиях, как мы знаем из 23, опыты не показывают ни малейщих признаков разрушения материала, несмотря на то что действительные напряжения смятия в месте контакта элементов превышают в несколько раз напряжения, возникающие при простом сжатии. При этом высокие напряжения смятия возникают только в самой поверхности соприкосновения, быстро убывая по мере удаления от места приложения нагрузки. [c.78]

Каркасные кузова применяются на легковых автомобилях и автобусах. На рис. ХУП.4 показан каркас несущего кузова автобуса, состоящий из основания 1, панелей 2—4 и 6 и крыши 5 и представляющий жесткую пространственную стержневую систему. Продольные стержни (стрингеры) и поперечные (шпангоуты), выполненные из сварных труб прямоугольного сечения соединяются сваркой, заклепками или болтами. К каркасу крепятся внутренняя и наружная обшивки8 пространство между которыми может быть заполнено теплоизолирующим материалом. В качестве обшивки могут применяться легкие сплавы и стеклопластики. Все нагрузки передаются через стержни каркаса. Обшивка не воспринимает нагрузки. [c.483]

Расчет стыков простых сечений. Явления, к-рые происходят в 3. с. при его нагрузке, до настоящего времени не изучены с достаточной полнотой и точностью. Весьма спорными остаются вопросы о распределении усилий на отдельные 3. с. и о напря-лгепиях, испытываемых заклепками. Однако можно считать установленным, что заклепки, поставленные в горячем состоянии, даже при прессовой клепке не заполняют полностью заклепочного отверстия т. о. в первоначальной фазе нагрузки до наступления скольжения между листами силой, противодействующей разрушению 3. с., является сила трения между листами. На этом предположении основан метод расчета 3. с., предложенный К. Бахом. Т. к. сила трения при постоянном коэф-те трения пропорциональна величине трущихся поверхностей и нормальному усилию, а последнее с достаточной для практических целей точностью можно принять пропорциональным пло1цади поперечного сечения заклепки, то в конечном счете этот способ расчета сводится к обычному расчету заклепки на срезывание по возможным плоскостям скольжения соединения. При усилиях переменного знака скольжение листов начинается при повторном действии силы уже при напряжениях, значительно меньших, чем необходимые для сдвига листов постоянной статической нагрузкой. Это явление заставляет в стыках, работающих с переменной нагрузкой, прибегать к заклепкам, обеспечивающим неподвижность отдельных частей 3. с. С этой целью употребляют холодные заклепки с диаметром d стержня, несколько ббльшим диаметра заклепочного отверстия dj (обычно d = 1,02 di). Заклепка в холод- , ном состоянии вгоняется ударами вымолотка или прессованием в чисто высверленное отверстие и затем выступающей части придается форма заклепочной головки. При > передаче усилий заклепка испытывает следующие напряжения [c.167]

Заклепки, Клепка и клепочные маши-н ы). По нормам III и IV Всесоюзн. теплотехнич. съездов при образовании заклепочных головок посредством клепальных машин необходимо соблюдать правило, чтобы нагрузка не превышала 6 500—8 ООО кз/вм сечения цилиндрич. части стержня заклепки, причем нажатие штемпеля гидравлической 1слепальн. машины на заклепки должно продолжаться до потемнения головки заклепки. [c.74]

Расчет прочности сварных швов. Если сварной шов должен удовлетворять условию достаточной прочности, то за расчетную нагрузку для него д. б. принята (как по величине, так и по характеру) нагрузка тех связей корпуса, к которым относится рассматриваемый шов. Если же шов должен удовлетворять не только условию достаточной, но и условию равной (с соседними частями корпуса) прочности, то расчетной нагрузкой для него должна служить нагрузка, вызывающая в материале связей опасное напряжение, причем вызываемое этой нагрузкой напряжение в шве должно быть равно опасному напряжению, установленному для данного типа сварного шва. Если сварной шов д. б. рассчитан на равную прочность с заклепочным швом, который он заменяет, то расчетной нагрузкой для него должна служить нагрузка, вызывающая опасное напряжение в заклепках заклепочного шва, причем вызываемое этой нагрузкой напряжение в сварном шве д. б. равно опасному на-пряясению, установленному для данного типа сварного шва. Напряжения в сварных соединениях д. б. относимы к расчетному сечению сварного шва, показанному в таблице типов сварных швов. В соответствии с этим при пользовании общими ф-лами строительной механики для определения напряжений следует в эти ф-лы вводить элементы указанного расчетного сечения сварного шва. При пользовании для расчета сварных швов ф-лами строительной механики, применяемыми для расчета прочности заклепочных соединений, следует в эти ф-лы вводить вместо приведенной ширины заклепочного шва, равной площади сечения заклепок, отнесенной к единице длины шва, расчетную толщину сварного шва. В случае применения прерывистой сварки расчетная толщина сварного шва д. б. уменьшена помножением на коэф. прерывистости, меньший единицы и определяемый из выралгения к = = ,где а—длина непрерывного прохода шва, [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...