Турбины проведение опытов

В монографии Г. С. Писаренко [Л. 30] приводятся данные по изучению зависимости потерь энергии колебаний образцов от сопротивления воздуха их движению. Образцы изготовлялись из турбинной стали, а рассеивание энергии изучалось путем записи их свободных поперечных колебаний. При испытаниях образец подвешивался в узлах на двух тонких проволоках в вакуумной установке при давлении до 0,1 мм рт. ст. Колебания возбуждались электромагнитом. Температура, при которой проводилось исследование, составляла 20 С, частота колебаний — 7 гц. На основании проведенных опытов автор пришел к выводу, что при частоте колебаний 7 гц влияние потерь энергии колебаний образна о воздух невелико и составляет около 5% от потерь на рассеяние энергии в стали. [c.94]

Проведенные опыты подтвердили схему явления, положенную выше в основу расчета коэффициента потерь в решетке при плоском потоке. В канале, образованном соседними лопатками, противоположные пограничные слои не смыкаются. Так, в турбинных решетках сумма толщин пограничного слоя на выпуклой и вогнутой поверхностях лопатки в выходном сечении решетки не превышает 30% ширины канала, а в компрессорных решетках — значительно меньше. В ядре потока (вне пограничного слоя) потери энергии сравнительно малы и лежат в пределах погрешности измерений. На этом основании можно считать, что в центральной части, ограниченной пограничными слоями на соседних лопатках, поток является потенциальным. [c.74]

Протяженность участков, занятых ламинарным и переходным пограничными слоями, на сопловой лопатке натурной турбины заметно меньше, чем при продувке в аэродинамической трубе. Полностью турбулентное обтекание профиля в проведенных опытах не наблюдалось. [c.70]

Решение задачи снижения расхода легированных сталей в первую очередь связано не только с решением общей задачи — со снижением коэффициентов запаса прочности, но и с разработкой новых конструктивных и технологических решений например, ряд исследований и изучение опыта эксплуатации паровых турбин, проведенных Центральным котлотурбинным институтом им. Ползунова, дает основание предполагать, что толщина стенок цилиндров может быть уменьшена на 20— [c.46]

Наличие натрия в нефти также является причиной затруднений особенно в газовых турбинах. В золе таких нефтей образуется сульфат натрия, и, хотя чистый сульфат натрия, по-видимому, безвреден, небольшое количество сернистого натрия может привести к образованию на металлической поверхности эвтектики из металла и сульфида металла если только этот процесс начнется, то восстановление сульфата в сульфид происходит по автокаталитической реакции и дальнейшее разрушение идет быстро. Поэтому зола, содержащая сульфат натрия и уголь, представляет опасность. Однако автокаталитический процесс иногда, по-видимому, начинается самопроизвольно. Как и в большинстве автокаталитических реакций, в данном случае отсутствует хорошая воспроизводимость результатов даже между тщательно проведенными опытами. Эту автокаталитическую реакцию изображают следующим образом [c.431]

Влияние наклепа на эксплуатационные показатели и, в частности, на усталостную прочность зависит от температуры, при которой работает деталь. При высоких температурах, которые характерны, например, для лопаток турбин, наклеп снижает усталостную прочность и сопротивление циклическим температурным нагрузкам. Правда, параллельно с наклепом в поверхностном слое возникают остаточные напряжения, и если они сжимающие, а не растягивающие, то положительно влияют на усталостную прочность. К взаимодействию указанных двух факторов добавляется влияние шероховатости поверхности. Все это требует тщательной отработки технологии, проведения значительного числа опытов, которые позволили бы найти оптимальное решение, обеспечивающее не только производительность и экономичность, но и надежную работу деталей, [c.40]

Некоторый интерес могут представить опыты, проведенные ЛПИ на стенде Невского завода имени Ленина при участии работников этого предприятия [Л. 3-7 ]. Испытаниям подвергли опытную камеру сгорания НЗЛ ГТ-700. Температуру стенок камеры сгорания замеряли термопарами А, В, С, О, Е, расположение которых показано на нижней части рис. 3-12. Кроме того, определяли температурные поля в потоке за камерой сгорания и производили полный газовый анализ уходящей газопаровой смеси за турбиной. [c.90]

Автору удалось проверить изложенную методику расчета на опытах, проведенных на редукторной установке турбинного цеха Кировского завода с измерением толщины масляного слоя электромаг- [c.61]

Описанная экспериментальная ГТУ позволила накопить ценный опыт — прежде всего технологический и конструкторский. Целью проведенных исследований настоящего опытного образца турбины явилось снятие всех типовых характеристик, получение практических данных, относящихся к коэффициентам аэродинамических моментов, возникающих на лопатках компрессора и турбины, исследование эффективности водяного охлаждения и автоматического регулирования, а также устранение эксплуатационных неполадок. На базе накопленного опыта при создании и исследовании данной ГТУ в дальнейшем будут созданы газотурбинные установки самых различных мощностей и областей применения. [c.167]

Для некоторых турбин типа Т по данным опытов, проведенных Союзтехэнерго и ВТИ, получены аналогичные графики и соответствующие расчетные выражения. [c.171]

Закономерности теплообмена между профилем и обтекающей его средой исследовались в ряде работ 4, 8]. Подавляющее большинство экспериментальных исследований выполнялось на плоских решетках профилей, установленных в аэродинамических трубах с различной степенью предварительной подготовки потока. Приводимые некоторыми авторами данные о средней по профилю интенсивности теплообмена в условиях натурной турбины весьма противоречивы. Например, по данным работ [5, 6], зависимости, полученные при опытах в натурной турбине, хорошо согласуются с результатами исследований, проведенных на плоских решетках, а по данным работ [7, 9], в натурной турбине из-за повышенной степени турбулентности потока интенсивность теплоотдачи в 1,4—2,0 раза выше, чем в плоской решетке профилей, продуваемых в аэродинамической трубе. [c.61]

В опытах, проведенных в 1966 г., степень турбулентности потока в обеих установках не измерялась, однако есть все основания полагать, что в воздушной турбине она близка по своему значению к величинам, характерным для натурных турбомашин, а в аэродинамической трубе — к величинам, характерным для лабораторных установок такого рода. [c.62]

На основании опыта проведения большого числа измерений в проточной части трех турбин можно рекомендовать следующую технологическую последовательность операций. [c.68]

Так как эти факторы не учитываются формулой (501), то расчетный угол поворота гайки будет отличаться от необходимого. Опыты, проведенные на одном из корпусов цилиндра высокого давления по установлению режима прогрева и затяжки шпилек, показали, что действительный угол поворота гаек, обеспечивающий расчетное напряжение в шпильках, должен быть в Г,2—1,5 раза больше расчетного. Расхождение расчетного угла поворота гайки с действительным объясняется также трудностью точного определения податливости фланца из-за сложной его конфигурации. Поэтому рекомендуется во время сборки турбины на заводском стенде практически уточнить угол поворота гайки, обеспечивающий заданное удлинение шпильки (напряжение). Однако это не исключает необходимости контрольного замера удлинения шпильки при монтаже турбины на станции и последующих затяжках гаек. [c.395]

Таким образом, анализ опытов, проведенных В. К. Наумовым, позволяет рассматривать корпус турбины как осесимметричную оболочку вращения, для расчета которой применяется теория тонких оболочек. [c.398]

Что касается абразивного износа, то падение к. п. д. турбины можно в основном отнести за счет разрушения рабочего колеса и лабиринтных уплотнений. Истирание рабочего колеса наносами происходит по всей его обтекаемой поверхности, но особенно большому износу подвергаются выходные кромки лопастей (см. 10). Учитывая этО, было предложено увеличить толщину выходной кромки лопастей турбин, работающих на воде, содержащей наносы [34]. Опыты, проведенные в лаборатории ЛМЗ с турбиной типа РО 32, показали, что шести- [c.149]

Результаты расчетов, проведенных по формуле (5-6), представлены на рис. 5-3. С ростом v суммарные потери в ступени уменьшаются. Потери от крупнодисперсной влаги (v = 0,3- 0,6) при и/со=0,5 оказываются приблизительно в 1,5—1,2 раза выше, чем потери от влажности в ступени с мелкодисперсной влагой (v=l). С ростом отношения /со суммарные потери возрастают за счет потерь от удара. Достоинством формулы (5-6) является то, что она позволяет в приближенных расчетах оценить влияние начального давления и доли крупнодисперсной влаги на экономичность турбинной ступени, работающей на влажном паре. К крупнодисперсной может быть отнесена вся влага, соприкасающаяся с поверхностями сопловых и рабочих решеток. Количество этой влаги рассчитывается по зависимостям, приведенным в гл. 3, а коэффициент скольжения -v на основании опытов с дозвуковыми турбинными ступенями принимается равным 0,4—0,5. [c.98]

Опыты, проведенные в МЭИ на экспериментальной турбине (см. рис. [c.180]

Переход на консервацию оборудования ингибированными маслами и смазками (К-17, НГ-203, ПВК и др.) и ингибиторами атмосферной коррозии, имеющими более высокие защитные свойства и обеспечивающими длительную и надежную защиту поверхностей оборудования от коррозии при хранении, позволяет пересмотреть объемы, сроки осмотров и переконсервации оборудования. Сроки хранения оборудования при применении этих средств, могут быть увеличены, а объемы осмотров сокращены. Так, по опыту хранения оборудования применение новых средств защиты от коррозии обеспечивает надежное хранение оборудования при упаковке в деревянные ящики и другие виды упаковки без переконсервации на открытых площадках пять — восемь лет, а в хранилищах — шесть — девять лет. Ежегодные осмотры оборудования проводятся выборочно, т. е. вскрывается для осмотра определенный процент оборудования, хранящегося в одинаковых условиях и имеющего одинаковую консервацию. Ежегодно следует предусматривать осмотр 5% однотипного оборудования. В случае обнаружения коррозии на ответственных деталях (шейках валов турбин, редукторах, цилиндрах двигателей внутреннего сгорания и т. д.) должен быть проведен детальный осмотр всего оборудования, законсервированного тем же способом. [c.119]

При изготовлении турбин, генераторов и возбудителей на заводах выполняется специальная динамическая балансировка роторов, что должно обеспечивать работу агрегатов на электростанции при номинальной частоте вращения и при полной нагрузке с вибрацией в пределах допустимой. Однако при монтаже турбины могут быть допущены отклонения в сборке и центровке, и это предопределяет необходимость проведения тщательного вибрационного обследования агрегата после монтажа и принятия в случае необходимости мер для доведения вибрации до норм, указанных в ПТЭ. Нормирование вибрации ведется по размерам двойной амплитуды колебаний подшипника, измеряемой в трех направлениях вертикальном и горизонтальных (поперечном и продольном). Допустимый уровень вибрации установлен на основании длительного опыта эксплуатации турбин и хорошо согласуется с нормами, рекомендованными Международной энергетической комиссией. [c.128]

Экспериментально проверенная в 1957 г. на Обнинской АЭС тепловая схема первого блока Белоярской станции определила существенное повышение параметров пара (см. табл. 5) и улучшение условий теплосъема, составив значительное событие в развитии атомной энергетики. Для строительства второго блока той же АЭС, начатого в 1964 г., принята еще более экономичная , более компактная и, как показали предварительно проведенные опыты, практически безопасная по радиоактивному загрязнению турбинного тракта одноконтурная схема тепловых коммуникаций с графито-водяным кипящим реактором электрической мощностью 200 тыс кет, без теплообменников. Такая же одноконтурная схема с кипящим реактором ВК-50 мощностью 50 тыс. кет осуществлена на Ульяновской АЭС, сооруженной к 1965 г. на территории Мелекесского научно-исследовательского института атомных реакторов. [c.177]

В. Траупель [25] пишет в конце главы, посвященной расчетам пограничного слоя в межлопаточных турбинных каналах Расчеты, основанные на теории пограничного слоя, пока еще только начинают проникать в практику турбомашиностроения. Зато представления и основные положения теории пограничного слоя часто имеют принципиальное значение в проведении опытов и при использовании экспери.ментальных результатов. В этом смысле теория пограничного слоя принадлежит к неизменному 228 [c.228]

Обширная система измерения параметров пара в проточной части и концевых уплотнениях и широкий диапазон исследованных режимов - как стационарных, так и нестацинарных, позволили провести подробное сопоставление расчетных и опытных данных по температурным полям и тепловым расширениям роторов и корпусов этой турбины. Сопоставление результатов расчета тепловых расширений ЦВД с опытными данными для стационарных режимов с нагрузкой 277 и 60 МВт приведено на рис. 5.17. Как видно из приведенных данных, совпадение опытных и расчетных данных вполне удовлетворительное. Некоторое их расхождение для режима с = 60 МВт объясняется главным образом тем, что стационарное состояние при переходе к постоянной нагрузке 60 МВт устанавливается весьма медленно (более 10 ч), а при проведении опыта нагрузка 60 МВт удерживалась всего 6 ч. [c.143]

Иным оказывается влияние влажности, когда большие тепло-перепады срабатываются в отсеках турбин, состоящих из нескольких ступеней давления. Интересные опытные данные получены на Харьковском турбинном заводе при испытании модельного отсека последних ступеней мощной конденсационной турбины ХТГЗ типа ВКТ-100 [Л. 144]. При проведении опытов начальное и конечное давления пара поддерживались постоянными, степень влажности пара по отсеку изменялась за счет изменения начальной температуры пара. Основные геометрические размеры испытанного отсека ступеней приведены в табл. 12-3. [c.339]

Исследования ступеней большой веерности в области влажного пара проводятся в настоящее время рядом научно-исследовательских институтов и заводских лабораторий [Л. 10, 30, 36, 37, 65, 102, 175, 192]. Представляют интерес результаты, полученные ХТГЗ при испытамии модельного отсека последних ступеней мощной конденсационной турбины типа ВКТ-100 [Л. 102]. При проведении опытов начальное и конечное давления пара поддерживались постоянными, степень влажности пара по отсеку изменялась за счет изменения начальной температуры пара. Основные геометрические размеры [c.113]

Применительно к схеме дубль-бло-ка предусматривают также проведение опытов с глубоким снижением давления в тракте блока путем отключения одного корпуса котла. Всего проводят три опыта опыт 1 — исходный режим по нагрузке блока (0,7—1,0)Ь (после отключения корпуса котла блок должен оставаться в зоне разрешенных нагрузки и давления, определенных в первой группе опытов). Выдержка времени до восстановления исходного режима примерно 30 мин опыты 2, 3 — исходный режим — минимальные нагрузки и давление по )езультатам первой группы опытов. 4сходное давление после отключения корпуса восстанавливают прикрытием регулирующих клапанов турбин (опыт 2) и увеличением нагрузки оставшегося в работе корпуса котла (опыт 3). Следует учитывать [46], что работа дубль-блоков в однокорпусном режиме может быть допущена лишь в исключительных случаях. Для дубль-блоков 300 МВт при работе на скользящем давлении установлены следующие нагрузки с котлами П-50, ТПП-210А — 120 МВт, с котлами ПК-39, ПК-39-1, ПК-39-11 — 140 МВт. На дубль-блоках с котлами [c.72]

Если предварительное наблюдение за постоянством начального давления подлежащей напытаиию турбины при неизменном открытии клапанов заставляет ожидать значительных колебаний его при проведении опытов, рекомендуется проводить при неподвижном парораспределении ч. в. д. и [c.225]

В объемы опытов с прямоточными котлами включены также наблюдения за водным режимом при растоике (от начала прокачки до включения турбины) и остановке в целях проверки пусковой схемы и выявления источников загрязнения котла и турбины кремниевой кислотой, растворимыми солями и окислами тяжелых металлов. Кроме того, проведение опытов при оста- [c.27]

В табл. 5 приведены характеристики исходных продуктов и турбинных масел (депарафинированных остатков), полученных при режимах гидрирования, оптимальных для получения масел. Все полученные турбинные масла типа Л по основным показателям удовлетворяют требованиям ГОСТ. Одновременно, как и в ранее проведенных опытах, в качестве побочных продуктов получились топливные фракции и парафины. [c.250]

Изучалась возможность использования газовой турбины и в качестве автомобильного двигателя. Основным определяющим фактором в этом вопросе является стоимость головных вариантов такого автомобиля. 80-летний опыт эксплуатации и исследования позволили добиться очень низкой себестоимости ДВС. Еще один недостаток газовых турбин состоит в том, что они предназначены для работы в стационарном режиме. При режиме движения с частыми остановками, характерном для городских условий, возрастет расход газа и затраты на обслуживание. Несмотря на то, что опыты фирмы hrysler проведенные несколько лет назад, дали, по-видимому, отрицательные результаты, не исключено, что необходимость снижения допустимых норм загрязнения воздушного бассейна заставит автомобилестроительные фирмы вновь вернуться к этой идее. [c.77]

Основными режимными параметрами, оказываюш,ими влияние на экономичность ступени, являются значения критериев Re и М. Поэтому необходимо иметь представление о раздельном влиянии каждого из критериев на к. п. д., а также знать границы области автомодельности по числу Re, что является крайне важным при переносе данных модельных испытаний на натурные условия. Достоверные данные о влиянии чисел Re и М на потери и границах области автомодельности могут быть получены только экспериментально. Для проведения таких опытов необходимо иметь возможность при сохранении постоянным отношения давлений П,, изменять общий уровень давлений в ступени, так как изменять число Re независимо от скорости течения газа при работе с одним и тем же рабочим телом можно только за счет вязкости, т. е. перехода в другой интервал температур и давлений газа. Подавляющее большинство экспериментальных стендов для исследования радиально-осевых турбин имеет рабочим телом воздух, причем выход рабочего тела из ступени происходит непосредственно в атмосферу и раздельное изменение чисел Re и М осуществить чрезвычайно затруднительно. Эта задача решается применением водяного пара в качестве рабочего тела модельной установки. [c.149]

Эти опыты выполнялись на одновитковом (однотрубном) прямоточном котле, специально созданном для проведения различных экспериментов. В реальных многовитковых прямоточных котлах столь четкой зависимости Сп от Сп.в не наблюдается. Это объясняется, во-первых, многокомпонент-ностью питательной воды реальных прямоточных котлов, а также и пульсацией переходной зоны. На это обстоятельство было указано Ю. О. Нови. Дело в том, что в прямоточных котлах докритического давления существовала область, где заканчивалось испарение последних остатков воды и далее начиналась уже зона перегрева пара. Эта пограничная область и называлась переходной зоной. В ней обычно и происходило отложение солей. Но положение, этой зоны может быть строго фиксировано только в одновитковом прямоточном котле. В реальных же промышленных многовитковых котлах эта зона вследствие пульсации потоков не стабильна. Попеременно эта зона то оказывается в области перегрева, то напротив омывается каплями еще не испарившейся влаги. При этом происходит растворение тех компонентов, которые способны быстро растворяться в воде. Этими компонентами являются соединения натрия, вследствие чего четкая картина, представленная на рис. 9.3, полученная Ф. Г. Прохоровым в опытах на одновитковом агрегате, в реальных прямоточных котлах смазывается . Практически все натриевые соединения поступают в пар прямоточного котла и уносятся в турбину. При сверхкрити-ческих параметрах исчезает различие между водой и паром среда в любой точке котла однофазна. Исчезает и зона перехода. Это обстоятельство облегчает возможность перехода в пар (растворения в нем) для многих примесей питательной [c.160]

Обобщение результатов опытов, проведенных в экспериментальных и натурных турбинах, подтверждает, что применение специальных ступеней-сепараторов существенно повышает коэффициенты сепарации по сравнению со ступенями обычного исполнения, выполненными с периферийной и внутриканальной сепарацией (в сопловой решетке). Вместе с тем даже ограниченное число опытов свидетельствует, что обогрев и наддув двухфазного пограничного слоя позволяют получить более высокую по сравнению с сепарацией экономичность и надежность влажнопаровых ступеней и турбин. Применение этого способа позволяет снизить дополнительные потери, обусловленные потерей части рабочего тела, повышает эффективность влагоудаления и диспергирование оставшихся в потоке капель. Некоторые опытные данные МЭИ (рис. 5.20) отчетливо показывают перспективность обогрева и наддува сопловых решеток. Можно отметить заметное снижение размеров капель и более равномерное распределение дисперсности по [c.183]

Систематические исследования моделей влагоулавливающих устройств, проведенные в БИТМ И. И. Кирилловым и Р. М. Ябло-ником на увлажненном воздухе при малых окружных скоростях вращения рабочего колеса (i/<100 м1сек), дают более высокие значения (см. следующий параграф). Однако последующие опыты, проведенные в ЛПИ на паровой экспериментальной турбине в широком диапазоне окружных скоростей, показали, что при u>ilOO м[сек процесс сепарации претерпевает существенные изменения, и сепарация резко ухудшается (см. стр. 495- 496 недавно вышедшей книги И. И. Кириллова (Л. 126]). [c.68]

Некоторые опыты, проведенные в ЛПИ, дают основание надеяться на получение величин ф порядка 0,93—0,94. В этом случае из выражения (2-20) следует, что возможный к. п. д. гидропаровой турбины достигнет 40—50%. [c.71]

Более подробно па этих графиках показано де11ствие рециркуляции газов на передачу тепла в промежуточном пароперегревателе. Температура пара промежуточного перегрева может изменяться в зав1 симости от условий работы турбинного оборудования (например, от загрязнения лопаток цилиндра высокого давления, от отбора пара до его возвращения в котел и пр.). Поэтому из промежуточного пароперегревателя при одинаковых услозпях работы котлов может выходить пар различной температуры. На правой стороне двух графиков рис. 4-24 шкала средних значений температуры пара промежуточного перегрева дана ориентировочно. Из обоих графиков видно, что в большинстве опытов ОРГРЭС, проведенных при нагрузке 70 /о номинальной, эта температура была бы больше номинального значе[шя 545 С, если бы пар не охлаждался п вспрыскивающих пароохладителях. При полной нагрузке котел работал почти без рециркуляции дымовых газов. Наиболее полезной рециркуляция газов была при работе котельного агрегата с низкой нагрузкой, а также в периоды, когда в промежуточный пароперегреватель поступал пар пониженной температуры. [c.113]

При разработке новых более прогрессивных конструкций газовых турбин весьма важным является умение достаточно точно оценить температурное и напряженное состояние их узлов и деталей при различных режимах, их взаимные тепловые перемещения. Это оказалось возможным благодаря большим и плодотворным исследованиям, проведенным за последние годы ведущими научными организациями и заводами нашей страны, в области изучения теплообмена и прочности при высоких температурах, а так же гидравлики тракта охлаждающего воздуха. В числе их следует особо упомянуть работы ИТТ АН УССР, ЦКТИ, МЭИ, ХПИ, ВТИ, а также НЗЛ. Большое значение имело использование соответствующего опыта, полученного в авиационной технике. [c.64]

Большое практическое значение может иметь совместное применение ультразвука и магнитного поля для коагуляции органических веществ. Опыты, проведенные с охлаждающей водой конденсатора турбин ТЭЦ, содержащей Органические вещества (окисляемость 74,4 мг/кг по КМПО4), показали, что под действием только магнитного поля напряженностью 16-10 А/м (2000 Э) концентрация органических примесей снижалась на 22,0%, а при совместном воздействии (сначала ультразвуком, а затем магнитным полем)—на 40%. Таким образом, совместное применение обоих способов могло бы найти практическое применение для улучшения качества охлаждающей воды конденсаторов турбин и сточных вод, содержащих органические вещества. [c.133]

Первые эксперименты на заводе Шкода в ЧССР [Л. 138] на плоских пакетах сопловых рещеток и на диафрагме показали весьма высокую эффективность этого метода. Дальнейшие исследования, проведенные в СССР и других странах [Л. 63, 143] (в том числе на натурных турбинах ХТГЗ), подтвердили перспективность внутриканальной сепарации, хотя в опытах отмечена меньшая эффективность удаления влаги через полые лопатки. Исследования МЭИ в этой области были направлены на выявление оптимального размера и расположения влагоотводящих каналов, а также на изучение влияния режимных и геометрических размеров на эффективность влагоудалення. [c.172]

Описанная схема кавитационного стенда некоторыми критикуется по схеме водопроводная вода посте-певно освобождается от растворенного воздуха, скапливающегося в баках 3 и И. Тогда опыты якобы не соответствуют условиям работы натурной турбины, работающей ва воде с воздухом. Пака можно думать, что критика необоснована, так как, во-первых, для работы турбин вредно не столько выделение воздуха или пара, сколько конденсация последнего, а, во-вторых, по некоторым опытам ВИГМ, проведенным при разном содер-жапии воздуха в воде, заметной разницы в значениях коэффициента кавитации обнаружено не было. [c.148]

Основное оборудование должно быть оснащено устройствами (например, встроенными сепараторами на прямоточных котлах, системой обогрева фланцев и шпилек турбины и т. п.), обеспечивающими возможность проведения пуска из любого исходного теплового состояния и соблюдение всех критериев надежности при заданной длительности пуска блока [19.11]. В составе пусковой схемы должны быть устройства и трубопроводы, специально предназначенные для проведения пусковых операций (пускосбросные устройства, пусковые впрыски в паропроводы, трубопроводы для сброса воды и пара помимо турбины, устройства для утилизации тепла, промывочные трубопроводы и т. п.). Пусковая схема головного блока разрабатывается на основе накопленного опыта эксплуатации и результатов испытаний пусковых режимов предшествующих типов блоков. На основе результатов испытаний головного блока (или нескольких блоков данного типа) разрабатывается типовая пусковая схема, предназначенная для использования при проектировании серийных блоков [19.7— 19.10, 19.15—19.17]. Пусковые схемы (как для головных блоков, так н типовые) подлежат утверждению научно-техническим советом Министерства энергетики и электрификации СССР. [c.144]

Обычно для сварки используют сжиженный углекислый газ поставляемый в стальных баллонах. В связи с возрастающим применением сварки в углекислом газе в последнее время ощущается недостаток в баллонах. Кроме того, транспортирование и использование углекислоты в баллонах в сварочном производстве неудобно и дорого стоит. Опыты, проведенные УкрНИИПищепромом совместно с Харьковским турбинным заводом и Дублянским спиртза-водом, показали, что транспортировать жидкую углекислоту, хранить и использовать ее в крупных сварочных цехах целесообразно в контейнерах. Такие контейнеры спроектированы, изготовлены и опробованы указанными выше организациями. Предусмотрено изго- [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...