Степень влажности пара

В установках с паровыми турбинами, как уже указывалось, не допускается, чтобы степень влажности пара при выходе из турбины была выше 13—14%. Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара служит повышение степени перегрева пара. [c.580]

В установках с паровыми турбинами степень влажности пара при выходе из турбины составляет обычно 13—14 % (в некоторых случаях она может быть больше). Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Однако при давлениях более (10 —1,2-10 ) Па перегрев пара даже до 773—823 К не обеспечивает допустимого значения конечной влажности пара. В этих условиях необходимо осуществлять промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины (рис. 8.33). Температуру промежуточного перегрева следует выбирать так, чтобы КПД установки был максимальным. [c.544]

Кроме того, неблагоприятным следствием повышения начального давления является увеличение степени влажности пара в конце расширения, т. е. уменьшение степени сухости пара (хг < Выделяющиеся в последних ступенях турбины капли влаги вызывают механический износ (эрозию) рабочих лопаток и снижают общий к. п. д. турбины. [c.120]

Величина к называется также степенью сухости пара, 1—х —степенью влажности пара. [c.160]

В установках с паровыми турбинами, как уже указывалось, не допускается, чтобы степень влажности пара при выходе из турбины была выше 13—14%. Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Действительно, при постоянных значениях р и р2 увеличение начальной температуры пара от t до i i (рис. 14-25) вызывает понижение влажности пара после расширения от до —х "), в си- [c.440]

У паровых турбин в ступенях, где протекает влажный пар, возникают потери, обусловленные тем, что в процессе расширения степень влажности пара возрастает и частицы влаги укрупняются, образуя капли. Поскольку абсолютная скорость движения капель воды при выходе из сопла меньше, чем скорость пара, относительная скорость капель во- [c.336]

Для решетки типа А на рис. , а,б,в показаны результаты измерения потерь энергии при трех режимах. Начальная степень влажности пара находилась в пределах 2—3%. Число Mj менялось в широком диапазоне. [c.219]

Степенью влажности пара у называется весовая доля жидкости во влажном паре. [c.61]

При этом достигается также дополнительное повышение экономичности за счет уменьшения влажности отработавшего пара (сравни состояния / и 2 на рис. 12-6). Часто этот эффект оказывается более существенным, чем выигрыш в к. п. д. цикла, поскольку в крупных паросиловых установках эрозия лопаток турбины, вызываемая влагой, настолько опасна, что по экономическим соображениям устанавливают определенный предел для допустимой степени влажности пара. В настоящее время этот предел равен 10%. [c.96]

Величину влажности насыщенного пара принято выражать в весовых (массовых) долях сухого пара и воды. Весовая доля сухого насыщенного пара во влажном насыщенном паре называется паросодержанием, или степенью сухости этого пара, и обозначается буквой л , весовая же доля влаги (воды) в нем, равная 1—х, называется степенью влажности пара. Например, если [c.18]

Важным свойством водяных паров для работы паровых машин является увеличение степени влажности пара в конце расширения при повышении начального давления р . Это особенно заметно в паротурбинных установках высокого давления, работающих с достаточно глубоким вакуумом. [c.157]

Точное определение поправок на потери тепла затруднено, так как они сами зависят от степени влажности пара. Поэтому применялся способ учета потерь без непосредственного их определения [22]. По формуле (V.16) определялась степень влажности у в функции температуры перегрева пара АГ без поправок на потери тепла (ДТ = Tj — Т , где Т . — температура в сечении II—II). Экстраполяцией полученной кривой у = f (АТ) в точку нулевого перегрева (ДТ = 0) находилась действительная степень влажности пара. В примере на рис. 50 действительная степень влажности у = 5,2%. [c.158]

Внешние сепараторы находят применение в атомных турбинных установках, работающих с большой степенью влажности пара уже в части высокого давления. Большая плотность пара допу- [c.214]

Т е р е и т ь е в И. К- Определение степени влажности пара в проточной части турбины. — Энергомашиностроение , 1963, № 12, с. 39—40. [c.261]

Выбор вакуума. Задача обоснованного выбора давления в конденсаторе для вновь проектируемых ПТУ столь же сложна, как и выбор начальных параметров пара. Температура и количество охлаждающей воды —важнейшие, но не единственные факторы, определяющие наиболее выгодный вакуум. Его величина при заданных начальных параметрах пара зависит от стоимости топлива и оборудования, от годового графика нагрузки турбины, от эксплуатационных расходов на обслуживание конденсационной установки, а также в значительной мере от особенностей последней ступени ЧНД турбины, включая и допускаемую ею степень влажности пара. [c.16]

Сепарация влаги и промперегрев. Для низкой температуры пара, поступающего из парогенератора, применяются влажнопаровые турбины (ВПТ), в которых ЧВД полностью или в значительной части работает на влажном паре. При этом в конце расширения до глубокого вакуума пар имел бы степень влажности более 20%, но ее стремятся ограничить 12—15% с целью уменьшения эрозии лопаток и потерь энергии. Для этого влага отводится непосредственно в ступенях турбины (внутренняя сепарация) и во внешних сепараторах (С), устанавливаемых между цилиндрами. Во внешних сепараторах степень влажности пара может быть уменьшена до 1% - Такой сепаратор обычно объединяют с промежуточным перегревателем (СПП), когда он требуется. В перегревателе пар высушивается и перегревается, благодаря чему снижается его степень влажности в последних ступенях ЧНД. [c.112]

Разделительное давление — около 0,5 МПа при влажности пара за ЦВД около 15%. Это давление принято выше, чем перед ЦНД в турбине К-500-65 (Рр 0,35 МПа), что позволило увеличить пропускную способность ЦНД. Кроме того, в этой турбине — более высокое противодавление. Степень влажности пара за ЦНД —около 15%. При столь высокой степени влажности потребовались специальные противоэрозионные мероприятия. [c.119]

С целью уменьшения влажности пара на последних ступенях турбин в тепловых схемах АЭС применяют сепараторы или сепараторы — промежуточные пароперегреватели. Одноступенчатая сепарация без промежуточного перегрева, определяемая отрезками ВС и В С соответственно для ПД и СД, увеличивает выигрыш от перехода к скользящему давлению. Это обусловлено меньшей степенью влажности пара, входящего в сепаратор, вследствие чего в последующие ступени турбины при СД поступает большее количество отсепарированного пара. С повышением разделительного давления, при котором производится сепарация, выигрыш от применения СД увеличивается ввиду того, что при этом возрастает различие степеней влажности за ЦВД при постоянном и скользящем начальном давлении. [c.151]

На рис. 7.8 показана характерная картина разрушения жидкой пленки при сходе ее с выходной кромки сопловой лопатки. Особенностью схода влаги с выходной кромки сопла является то, что при небольших степенях влажности пара па входе в турбинную ступень пленка не разрушается одновременно по всей высоте лопатки, а образует с различной периодичностью локальные выбросы крупных капель. [c.275]

Сейчас чаще всего применяются циклоны малого диаметра, хотя понятие малые относительное, так как диаметр циклонов может достигать 300 мм при высоте до 1500 мм. Циклонные сепараторы выполняют роль предварительной (первичной) осушки пара и обеспечивают степень влажности пара г/ <С 30%. Такая степень влажности является весьма высокой. Для обеспечения влажности пара перед турбиной не более 0,25% необходимы высокие требования к сепарирующей способности второй ступени. [c.321]

Сепарация влаги как в проточных частях турбины, так и внешних сепараторах повышает не только надежность турбин (уменьшает эрозию лопаток, снижает размыв корпусов и диафрагм), но и повышает их экономичность. Применение внешней сепарации влаги может обеспечить степень влажности пара за сепаратором до 0,2—1,0% и позволяет получить [c.334]

Существенное влияние на расходные характеристики оказывает начальная степень влажности пара. Теоретический расход влажного пара определяется по формуле (см. 8-6) [c.317]

Средняя приведенная степень влажности пара определялась по формуле [c.339]

Анализ моментных характеристик при переменных значениях и/со позволил определить и третий вид потерь от влажности— потерь на удар капелек воды о рабочие лопатки. На рис. 12-20 представлены потери на удар. Обработка опытных данных в принятых координатах показала, что точки группируются около одной кривой. Таким образом, подтверждается очевидный вывод о пропорциональности потерь на удар степени влажности пара. [c.344]

Поскольку существуют разные понятия степени влажности (расходная ур, мгновенная у, диаграммная уц, см. 3-1), методы измерения влажности пара следует различать по измеряемой степени влажности пара. В соответствии с этим ниже рассмотрены наиболее широко распространенные в настоящее время методы измерения влажности пара, в частности калориметрический метод. Схема калориметра с применением электрического перегрева отсасываемого влажного пара (разработка ЦКТИ) приведена на рис. 14-7. Электрический калориметр состоит из двух нагревательных элементов, термопар, расположенных в промежутках между ними, и магистрали отбора. [c.393]

Рис. 5-7. Относительные изменения к. п. д, (сплошные линии) и отношения скоростей (пунктирные линии) в зависимости от степени влажности пара для ступеней различной веерности.

Исследования показали, что одинаковая степень влажности пара в ступенях с разными высотами лопаток дает неодинаковое снижение к. п. д. Снижение экономичности ступени при изменении высоты лопаток в области перегретого пара достаточно хорошо соответствует опубликованным данным. В области влажного пара результаты опытов показали более существенную, чем в области перегретого пара, количественную зависимость внутреннего относительного к. п. д. ступени от высоты лопаток (рис. 5-7). Причина такого влияния состоит, очевидно, в следующем. Первичная (начальная) крупнодисперсная влага почти полностью сепарируется на сопловых лопатках в пленку, скорость которой мала по сравнению со скоростью пара (структура влажного пара в решетках рассмотрена в гл. 3). Доля крупнодисперсной влаги из-за наличия пленок на торцевых поверхностях с уменьшением высоты увеличивается. Часть энергии пара расходуется на трение между жидкой и паровой фазами, а также на дробление пленок и капель, что приводит наряду с ударным входом влаги на рабочие ло- [c.102]

Для всех испытанных ступеней измерялась степень реактивности в верхнем и корневом сечениях. Характерная зависимость степени реакции р от отношения скоростей и/са и начальной влажности пара уо показана на рис. 5-9 (/i = 48 мм-, t/op = 400 мм). Опытная величина степени реакции в зависимости от ы/со в диапазоне изменения ы/Со = = 0,3- 0,5 достаточно хорошо описывается линейным законом. Изменение начальной температуры или степени влажности пара приводит к четкому расслоению опытных кривых. При подходе к пограничной линии (-> =1) из зоны перегрева степень реакции вначале слабо убывает, а затем с увеличением влажности пара начинает возрастать. Такое изменение степени реакции, по-видимому, объясняется влиянием нескольких факторов [c.104]

Поток за решеткой траверсировался по шагу экранированными трубками и трубками со специально обработанными концами. Степень влажности пара определялась прибором, специально разработанным для этой цели в ЛПИ [1 ]. Дисперсность влаги перед решеткой измерялась методом рассеяния под малыми углами [2]. [c.219]

Выше уже отмечалось, что эрозия лопаток турбины кладет предел допустимой степени влажности пара для последних ступеней турбины. 75-диаграмма на рис. 12-8 графически показывает влияние повышения начального давления на увеличение влажности пара в конце процесса расширения в случае, когда температура перегрева пара остается неизменной. На том же рисунке показаны кривые влажности пара в последней ступени турбины tB зависимости от давления для циклов с температурами перегрева 550 и 430°С (к. п. д. турбин принят равным 80%) при давлении отработавшего пара 25 мм рт. ст. абс. Эти кривые показывают, что если допустимая влажность равна 10%, то наивысшее начальное давление равно 40 /сГ/сж при температуре перегрева 430° С н 100 кГ1см при 550° С. [c.96]

Доля круннодиснерсной влаги к = бка/(убвл> где — расход крупнодисперсной влаги у — степень влажности ( вл — расход влажного пара в единицу времени в рассматриваемом сечении, в общем случае зависит от места ее возникновения, степени влажности пара, геометрических параметров решетки и т. д. Как показывают исследования, закон изменения X = f (I) в зависимости от места возникновения влаги близок к закону изменения влажности по проточной части. Во всех случаях с ростом влажности доля крупнодисперсной влаги возрастает. При малой диаграммной влажности г/2д<3% доля крупнодисперсной влаги составляет всего несколько процентов, так как в этом случае влага образуется лишь в пределах рассматриваемой ступени. В то же время при нерасчетном режиме работы проточной части турбины (частота вращения ротора (й < 0,5(Оном) при У2д = 3-н4%) доля круннодиснерсной влаги существенно возрастает, так как из-за низкого КПД в зоне влажного пара будут работать уже несколько ступеней. [c.274]

В первой ступени применяются центробежные сепараторы (цшслонного типа), которые обеспечивают степень влажности пара у 10%. Предполагается, что захват пара с циркулирующей водой не превышает 0,3%. Первая ступень сепарации влаги устанавливается над активной зоной реактора на вертикальных стояках высотой до 1,9 м. На участке от верхней решетки активной зоны до входа в сепаратор находится смесительная камера. [c.324]

На рис. 8.32 приведены результаты измерений влажности пара в различных пакетах за сепаратором при переменной мощности турбины. Во всем диапазоне изменений N влажность пара в опытах практически не превышала 0,5 %. Здесь приводятся данные об осредненных значениях влажности пара в пакете, хотя при измерениях отмечалось некоторое различие данных по радиусу в пределах от 0,30 до 1,15. Повышение влажности пара отмечалось у внутренней и внешней стенок сепаратора. Измерения степени влажности пара по окружности аппарата (в различных сепарационных пакетах) показали, что все сепарационные пакеты работают весьма эффективно и обеспечивают удаление влаги до 0,4—0,6%. Если учесть, что по окруукности на входе в сепарационную часть СПП существует большая неравномерность по скорости и влажности пара, то очевидно, что в сепараторе действительные скорости прохождения пара в жалюзийных элементах существенно ниже критической (см. л. 6). [c.342]

Изменения степени реакции в зависимости от и/со в диапазоне ul o = 0,3--r 0,7 достаточно хорошо описываются линейным законом. Изменение начальной температуры или степени влажности пара приводит к довольно четкому расслоению опытных кривых. При подходе к пограничной линии х= ) из зоны перегрева степень реакции вначале слабо убывает, а затем начинает возрастать с увеличением влах<ности пара. Такое изменение степени реакции, по-видимому, объясняется влиянием нескольких факторов [c.332]

Иным оказывается влияние влажности, когда большие тепло-перепады срабатываются в отсеках турбин, состоящих из нескольких ступеней давления. Интересные опытные данные получены на Харьковском турбинном заводе при испытании модельного отсека последних ступеней мощной конденсационной турбины ХТГЗ типа ВКТ-100 [Л. 144]. При проведении опытов начальное и конечное давления пара поддерживались постоянными, степень влажности пара по отсеку изменялась за счет изменения начальной температуры пара. Основные геометрические размеры испытанного отсека ступеней приведены в табл. 12-3. [c.339]

Параметры потока в горловом сечении зависят также и от других параметров кривизны обводов профиля, угла входа потока и угла установки профиля, чисел Ма, Re и степени влажности пара. Используя многочисленные экспериментальные значения потерь, полученные в статических условиях, и некоторые данные о коэффициентах расхода натурных ступеней, можно расчетным путем учесть влияние на коэффициенты расхода турбинных ступеней большинства геометрических и режимных параметроз. [c.87]

Рис. 4-П. Влияние числа Маха (а) и степени влажности пара (б) на характеристики активной турбинной решетки (профиль Р-3021А, г = 0,б2 /==2,0 (32 = 21° Re = = 2,5-10= ).

Исследования ступеней большой веерности в области влажного пара проводятся в настоящее время рядом научно-исследовательских институтов и заводских лабораторий [Л. 10, 30, 36, 37, 65, 102, 175, 192]. Представляют интерес результаты, полученные ХТГЗ при испытамии модельного отсека последних ступеней мощной конденсационной турбины типа ВКТ-100 [Л. 102]. При проведении опытов начальное и конечное давления пара поддерживались постоянными, степень влажности пара по отсеку изменялась за счет изменения начальной температуры пара. Основные геометрические размеры [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...