Пример расчета истинные

В основу теории положена современная концепция устойчивости. Проблема устойчивости существенно нелинейна, а потому ее линейный анализ следует понимать только как аппроксимацию истинного явления. В разделе приведены примеры расчетов упругих и неупругих пластин, панелей и оболочек на устойчивость, которые в полной мере иллюстрируют принятую концепцию. [c.317]

Пример расчета. Для закрытого цилиндра, изготовленного из стали марки Ст. 5, истинная диаграмма растяжения которой представлена на фиг. 7, определить внутреннее давление р, продольную силу Р и построить эпюры главных напряжений Ог и 0, в момент, когда относительная приведенная деформация во внутреннем волокне [c.214]

Приведенные примеры говорят о том, что при поверхностном кипении паровая фаза может сравнительно долго находиться в переохлажденном ядре потока, полностью не конденсируясь. Следовательно, когда двухфазный пристенный слой достаточно развит,, ,ие вся теплота, подводимая к потоку, идет на подогрев жидкости часть ее расходуется на образование пара. В этих условиях возникают значительные трудности при определении истинной среднемассовой температуры жидкости в данном сечении трубы а также ИСТИННОГО значения паросодержания ф. При определенных соотношениях между режимными параметрами расчет среднемассовой температуры жидкости по уравнению (9.1) приводит к завы- Шенным значениям . [c.256]

Основой нашей уверенности служит опыт — пробный камень всех знаний, единственный судья научной истины. Далее, призывая на помощь ряд гипотез и допущений на основе базовых законов, решаются инженерные задачи. Таковы основы и структура преподаваемых в вузе дисциплин. Классическим примером тому может служить теплотехника, где на основе 1-го и 2-го начал термодинамики строятся инженерные расчеты. [c.82]

В результате проведенного анализа упрощенной схемы одномерного движения адиабатического двухфазного потока в канале, по-разному ориентированному в поле сил тяжести, можно сделать следующие выводы. Сопоставление опытных данных при движении двухфазного потока в горизонтальном и вертикальном каналах следует производить не при одинаковых расходах смеси и весовых газосодержаниях, а при одинаковых расходах жидкости (и> ) и истинных объемных газосодержаниях (ф). При этом сопоставлении нивелирный напор необходимо вычислять не по общепринятым формальным определениям (1) или (2), а по формуле (14). Для того чтобы качественно оценить ошибки, к которым может привести невыполнение этих условий сопоставления, рассмотрим конкретный численный пример для вынужденного движения пароводяного потока в вертикальном и горизонтальном плоском канале шириной г=10 мм при давлении р=76 кГ/см (ft да 10- кГ-сек/м да 2-10-в кГ-сек/м f 735 кГ/м f да да 40 кГ/м ), приведенной скорости воды ш =10 м/сек и 3 > 0.9. При расчете воспользуемся формулами, полученными выше для ламинарного кольцевого течения двухфазного потока. Безусловно, это приведет к идеализации реального процесса, так как в действительности характер движения фаз будет в этих условиях турбулентным, режим течения смеси не обязательно кольцевым и т. п. Однако качественная сторона явлений (по крайней мере для таких режимов течения двухфазного потока, как снарядный и дисперсно-кольцевой) этими формулами будет, по-видимому, отражена. [c.173]

Зная величины напряжений на границах участков, легко определить (если это необходимо) напряжения на любом промежуточном радиусе. В виде примера это сделано для радиусов Хщ = 250 мм и Х2т = 450 мм. В табл. 10 вычислены (в двух последних строках) коэффициенты аир для этих радиусов, в табл. 11 — напряжения. Последние определяют при помощи формул (243) и (244) по истинным напряжениям на внешнем радиусе данного участка. Кривые напряжений по радиусу диска построены на рис. 175, уточненный расчет диска (с учетом необходимого натяга при посадке диска на вал) дан в 55. [c.213]

В качестве примера для адиабатного процесса насыщенного воздуха на фиг. 20 дан график изменения всех составляющих выражения (IV. 4) и общего значения истинной теплоемкости в зависимости от температуры. При расчете этого [c.58]

Области сложной геометрической формы. Для расчета процессов течения, тепло- и массопереноса в областях сложной геометрической формы используется метод блокированных КО. Суть метода состоит в выключении (блокировке) некоторых КО таким образом, чтобы оставшиеся действующие КО составляли рассматриваемую расчетную область. В этом случае истинная граница расчетной области аппроксимируется в виде набора прямоугольных ступенек. Пример блокированных КО в двумерной декартовой системе координат изображен на рис. 5.18. [c.167]

Далее мы отметили, что для завершения всех естественных процессов требуется конечное время, что неизбежно приводит к некоторому отклонению системы от состояний истинного устойчивого равновесия. Так как все термодинамические данные связаны с устойчивыми состояниями, то оказалось удобным постулировать некоторые гипотетические квазистатические процессы, в ходе которых система должна плавно проходить через непрерывную последовательность квазистатических устойчивых состояний. Поскольку квазистатические процессы должны протекать бесконечно медленно, они являются идеализированными процессами, на которых основываются теоретические расчеты. Заметив, что на примере этих процессов мы впервые познакомились с чрезвычайно важным классом идеальных процессов, называемых обратимыми, мы завершили обсуждение установлением связи между необратимостью и отклонением от устойчивого равновесия. Была также отмечена связь между необратимостью и потерей возможности совершения работы (или большим потреблением работы по сравнению с идеальным случаем). Это обстоятельство, имеющее существенное значение с прикладной точки зрения, будет изучено в последующих главах, [c.48]

Напряжения в слоях более чувствительны к виду функции /(z) и их корректное определение требует большей строгости в выборе этой функции. В рассмотренных примерах относительная погрешность, вносимая в расчет максимальных осевых напряжений а плохим" выбором функционального параметра /(z) и выявленная варьированием этого параметра, достигала 20 %. Отметим, что в ряде случаев такая погрешность вполне допустима. Так обстоит дело, например, при анализе прочности композитных оболочек (см. параграф 2.2), где самой процедурой определения истинных напряжений компонентов композита из средних (по объему его представительного элемента) напряжений (см. параграф 2.1) вносится сопоставимая погрешность. В тех случаях, когда такая погрешность неприемлема и, следовательно, необходимо более строгое определение функционального параметра /(z), можно воспользоваться методиками его уточнения, разработанными в [177, 179] — их применение позволит повысить точность результата. [c.182]

Среди перечисленных наиболее убедительны первые два способа. Возникает вопрос об истинной значимости столь малых вероятностей, как h =- 10" ч" или h = 10 в год из расчета на один реактор [85]. Отчасти эти вероятности обеспечены путем выбора расчетных нагрузок и воздействий (в виде назначенной обеспеченности), отчасти введением коэффициентов запаса по материалам. Для особо ответственных объектов высокий уровень безопасности получают в результате многократного резервирования. Примером служит система защиты блока атомного реактора от плавления активной зоны и выброса радиоактивных продуктов. Высокий назначенный уровень безопасности требует повышенного качества проектирования и расчета, контроля качества на всех этапах изготовления, обеспечения систем контроля технического состояния и прогнозирования остаточного ресурса в процессе эксплуатации и т. д. Таким образом, высокие требования к безопасности в интегрированной форме составляют высокие требования к качеству объекта в целом. [c.265]

На примере олова было показано, что на скорость превращения могут сильно влиять внешние факторы, особенно примеси. По отношению к истинным модификациям, которые находятся в термодинамическом (устойчивом или метастабильном) равновесии, химические факторы могут влиять на скорость превращения, но не на точку превращения. Точки превращения могут изменяться только в том случае, если изменяются калорические данные для расчета функций состояния (см. 9.1.2). При определенных состояниях структуры, как это наблюдается, например у АЬОз (см. 15.4.6), может изменяться и температура превращения. [c.190]

В этой главе будут рассмотрены некоторые примеры применения полученных выше феноменологических уравнений для описания и расчета процессов, связанных с поглощением электромагнитной энергии поля веществом. Приведенные в главе задачи по сути дела не связаны между собой, однако их объединяет общий подход основной задачей является задача определения количества поглощенной энергии поля веществом. Определив эту энергию W, можно решить уравнение теплопроводности, учтя краевые условия. Тем самым мы как бы расщепляем уравнения поля и среды, делаем их независимыми друг от друга. Конечно, это не отражает истинной картины процесса и является достаточно сильным допущением, однако в ряде важных для практики случаев такой подход является приемлемым. [c.76]

Смысл результата измерения, полученного в примере 3.2 Ь — = (20,001 0,0004) мм Р = 98%, заключается не в том, что размер L = 20,001 мм, как это часто считают и принимают для дальнейших расчетов, а в том, что истинное значение лежит где-то между значениями 20,0006 и 20,0014 мм и совсем не обязательно ближе к значению 20,001, а может быть у его границ. Более того, с вероятностью 2% истинный размер может оказаться даже за пределами указанного интервала. [c.62]

Приведенный пример типичен для многих инженерных расчетов, когда вместо подробного и точного рассмотрения истинного напряженного состояния определяют условное напряжение, равное силе, поделенной на площадь, и сравнивают его с допускаемым напряжением, которое выбрано так, чтобы наверняка компенсировать грубость и неточность принятой расчетной схемы. Ряд примеров таких условных расчетов будет рассмотрен в настоящей главе. Однако мы начнем с некоторых задач расчета на прочность в условиях сложного напряженного состояния, когда напряжения удается определить точно. [c.105]

Пластические свойства материала прн простом растяжении, если отвлечься от таких эффектов, как старение, полностью определяются диаграммой растяжения и законом разгрузки, поэтому для расчета, например, ферм с учетом пластических деформаций можно пользоваться опытными кривыми без каких-либо дополнительных гипотез. В рассмотренных примерах мы заменяли истинную кривую растяжения диаграммой идеальной пластичности, но по существу этого можно было не делать расчет иа основе истинных кривых не встречает принципиальных затруднений, хотя технически довольно сложен. Если же в теле возникает сложное напряженное состояние и материал переходит за предел текучести, то мы не можем представить зависимость между напряжениями и деформациями при помощи простых эмпирических соотношений таких соотношений должно быть бесконечное множество в соответствии с неограниченной возможностью варьирования типов напряженного состояния. Поэтому необходимо делать некоторые гипотезы и на основании этих гипотез строить теорию пластичности. [c.161]

Определяем по таблице поправки АУи и АУа (в примере нонравы указаны в условии). Если аэродинамическая поправка непостоянна, то при расчете истинной скорости по узкой стрелке ее необходимо находить по таблице поправок по показанию широкой стрелки КУС. [c.47]

Формальный расчет не учитывает упругих характерпстшс конструктивной системы, которые в действительности очень влияют на истинную величину напряжений. В качестве примера рассмотрим распространенный [c.144]

Учет перечисленных эффектов требует проведения дополнительных расчетов. Спектр люминесценции с введенными поправками на вторичное поглощение по формуле (4.36) тогда оказывается несколько смещенным в сторону длинных волн по сравнению с истинным спектром, для которого учтено возникновение вторичного и последующих свечений. В качестве примера на рис. 77 приведены результаты таких расчетов для растворов красителя флуоресцеина. При малых толщинах люминесцирующего слоя влияние вторичных свечений практически не проявляется (а, кривые 2 и 3), В толстых слоях ( 1 см) их роль становится более значительной (б, кривые 2 и 3). Эти данные показывают, что при работе с тонкими слоями разведенных растворов люми-несцирующих веществ поправки на вторичные свечения можно не учитывать. [c.204]

Рассмотрим один пример, вызывавший довольно долго противоречивые мнения [76]. Ставилась задача о расчете напряжений в треугольнике (плоская задача), когда на одной грани приложено нормальное давление, пропорциональное расстоянию до угловой точки, на другой грани —равные нулю напряжения, а третья грань была закреплена ). Вместо нее решалась задача для клина, когда одна грань свободна от нагрузки, а на другой грани нормальная нагрузка пропорциональна расстоянию до вершины (т. е. условия истинной задачи переносились на клин, а граница, где были заданы смещения, отодвигалась в беско-I нечность). Такая задача элементарно решается методом разделения переменных. Однако полученное решение даже вблизи от вершины является ошибочным. Было дано разъяснение [96] и показано, что для такой области, как клин (при угле, большем некоторого), вследствие неединственности решения малые вариации краевых условий могут вызвать сколь угодно большие изменения в напряжениях. Более того, оказалось, что решение задачи для клина, когда на одной его грани приложена указанная нагрузка вплоть до некоторой точки, а дальше равна нулю при стремлении этой точки к бесконечности, не приводит к тому решению, которое получается методом разделения переменных. [c.304]

Истинный предел выносливости соответствует нулевой вероятности разрушения образца. Методика его определения предложена В. П. Когаевым. На вероятностной бумаге строят график, по оси абсцисс которого откладывают амплитуду напряжения Оа, а по оси ординат — эмпирическую вероятность (Р, %) выживания образца P = nt/n %). Из рис. 37 видно, что истинный предел выносливости близок к 15,5 кгс/мм . Средний предел выносливости, равный напряжению, при котором вероятность разрушения и выживания равна 50%, в данном примере, взятом у Е. С. Рейнберга, равен 18,4 кгс/мм . Данные для расчета приведены в табл. 9. [c.71]

Все указанные качественные рассуждения, относящиеся к примеру рис.З. ,, непосредственно переносятся на исходную задачу (вал с кольцевой трепанной) простой за- ной на R. На практике обычно реализуется случа1 весьма малых начальных трещин, когда о<, Следовательно, формула (3.W), как правило, дает оценку сверху для начальных TpeeyiH. Таким образом, применение в расчете На усталостную долговечность в качестве Ео величины, определяемой формулой (3.5А), идет в запас црочности, так что число циклов до разрушения,, полученное из такого расчета, при црочих равных условиях будет меньше истинного. [c.83]

Деформация Бм из-за существенного градиента может значительно отличаться от действительной величины. К примеру, погрешность определения деформаций при линеаризации температурных кривых может составить 30—60% в сравнении с расчетом по действительной кривой раапределения температуры и в 2—3 раза превышать истинное значение, что и вызывает завышение долговечности в 5—10 раз. Это определяется известной локализацией пластической деформации в наиболее нагретом объеме образца из-за термического удлинения переходных частей, а также влияния цикличности процесса упругопластического деформирования и релаксационных процессов, протекающих в области высоких температур. Те же недостатки свойственны и расчетному методу, предусматривающему разбиение рабочей [c.30]

Скорость всплытия для пузырькового п эмульсионного рен и-мов течения описывается уравнением (21). Значения, вычисленные с помощью этого уравнения, должны соответствовать длинам отрезков, отсекавхмых на оси Vg линией, относящейся к пузырьковому режиму. Это условие, действительно, выполняется для наших данных [20] и для данных [28] по NaK — N3, представленных на фиг. 3 и 5. Дополнительные данные, которые подтверждают справедливость уравнения (21), содержатся в работах [1, 11, 19, 29]. Во многих практически важных процессах парообразование начинается с пузырьковой структуры потока. При этом становится очевидной ценность сведений о скорости всплытия, поскольку эта скорость определяет постоянную в линейном уравнении (10) для расчета среднего истинного объемного паросодержания. Если начальный режим течения пробковый, то для адиабатической системы (фиг. 3, б) скорость всплытия рассчитывается по уравнению (22). В большинстве случаев, примером которых являются данные, представленные на фиг. 3, а и б, уравнение (22) дает значения, очень близкие к скорости всплытия в пузырьковом режиме, т. е. если применялось уравнение (21) или (22), то ошибка [c.75]

В качестве примера рассмотрим расчет свойств стали 50ХГФА. Для обеспечения работы математической модели сопротивления деформации были проведены испытания образцов этой стали на растяжение при температурах 20, 800 и 900 на разрывной машине Р-5. По испытаниям пяти образцов для каждой из температур были получены и усреднены диаграммы истинных напряжений. Статистическая обработка результатов опытов показала, что при вероятности 0,95 доверительный интервал значений напряжений не превышал 5 % от средних измеренных-величин. [c.189]

Если полный функционал определен в усеченном пространстве (например, функционал Рейсснера — в пространстве перемещений и напряжений), то истинные значения недостающих параметров напряженно-деформированного состояния (в данном примере — поля деформаций) в случае необходимости могут быть определены с помощью зависимостей, связывающи.ч полный функционал в усеченном пространстве с каким-либо полным функционалом в основном пространстве. Эта часть расчета является вторичным этапом (обработкой). [c.31]

Переходя к рассмотрению влияния третьего фактора, укажем на известные из литературы примеры неудачного стремления некоторых авторов добиться точности результатов расчета, при постановке задачи на весьма приближенных исходных данных, за счет сложности и громоздкости математического аппарата. Мы полагаем уместным привести здесь по этому поводу цитату из замечательной книги академика А. Н. Крылова Мои воспоминания . От К. Д. Краевича, преподававшего в Морской Академии физику, — пишет А. Н. Крылов, — мы услыхали впервые фразу геолога Гекели, сказанную Вильяму Томсону Математика подобно жернову перемалывает то, что под него засыпают, и как, засыпав лебеду вы не получите пшеничной муки, так, исписав целые страницы формулами, вы не получите истины из ложных предпосылок . Вот на эту то засыпку Краевич и обращал особенное внимание, критически разбирая всякое предположение, всякий опыт и выясняя, какие внесены предпосылки и допущения при истолковании результатов этого опыта. По словам А. Н. Крылова это составляло редкую поучительность лекций, в особенности для техников, многие из которых полагают, что, чем вывод формулы сложнее, тем большего доверия она заслуживает, упуская часто из виду те грубые положения и допущения, которые формулой воспроизводятся — из лебеды нельзя получить пшеничной муки, как ее ни перемалывать . [c.23]

Значение периодических орбит для астрономии должно быть высоко оценено. С теоретической точки зрения, как замечает Пуанкаре, при помощи периодических орбит сначала удастся вторгнуться в область, до сих пор недоступщ ю анализу — в структуру интегралов задачи трех тел. Основополагающие работы Пуанкаре представляют собой бесценный источник для математиков и астрономов. Периодические решения скоро будут оказывать большую помощь практической астрономии. Как пзвестно в настоящее время, в планетной системе существует один случай, в котором действительно имеет место периодическое решение задачи трех тел (в этом случае проблемы четырех тел), а именно — для трех внутрен1шх спутников Юпитера. Значение периодических решений для астрономии заключается главным образом не в возможности обнаружить в природе такие случаи (хотя каждый пример такого рода и представляет исключительный интерес), а чтобы с их помощью можно было успешно разрешить различные особенно трудные проблемы небесной механики. В своей основополагающей работе о движении Луны Хилл исходит из периодического решения первого сорта, а относящиеся к этому численные исследования рассматривает не как вычислительные упражнения, а как истинную основу для точного расчета лунной орбиты. Эта исходная точка может с успехом найти при- [c.462]

Двухлонжеронные крылья до последнего времени рассчитывались конструкторами приближенно, что вело или к перетяжелениям или к недостаточной прочности. Изложенные здесь методы расчета двух-лонжеронных крыльев с учетом работы обшивки позволят конструкторам путем уточнения расчета обеспечить достаточную прочность без перетяжелений. К сожалению, объем книги не позволил поместить графики распределения нагрузки по размаху для закрученных и незакру-ченных трапецевидных крыльев, и автору пришлось отослать читателя к первоисточнику (Справочник авиаконструктора, том I), книге достаточно дорогой и уже редкой. Но мы настоятельно рекомендуем пользование этими графиками, так как в большинстве планерные крылья с переменным по толщине профилем являются аэродинамически закрученными, и изгибающие моменты, получаемые из предположения пропорциональности нагрузки хордам, могут значительно отличаться от истинных изгибающих моментов, высчитанных на основе графиков. По тем же соображениям автору не удалось на примере показать, какую ошибку допускают конструкторы при обычном расчете. Очень возможно, что обычные допущения не всюду идут в пользу прочности и некоторые сечения крыльев в существующих конструкциях недостаточно прочны- [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...