Колебания единичной лопатки

КОЛЕБАНИЯ ЕДИНИЧНОЙ ЛОПАТКИ [c.111]

Рис. 108. Различные формы колебании единичной лопатки тонкой линией отмечено нейтральное положение лопатки

ЧАСТОТА СОБСТВЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ ЕДИНИЧНОЙ ЛОПАТКИ ПОСТОЯННОГО ПРОФИЛЯ [c.113]

Для определения частоты колебаний единичной лопатки переменного профиля воспользуемся энергетическим методом, который хотя и является приближенным, но дает более простое решение задачи, чем интегрирование общего дифференциального уравнения колебаний. [c.121]

Частоту собственных колебаний единичной лопатки переменного профиля можно определить очень просто, если изменение по высоте лопатки момента инерции и площади профиля подчиняется формулам [38] [c.128]

Таким образом, колебания типов Ао, Ль Лз,... чередуются с колебаниями типов Во, Вь Вг,..., причем с увеличением числа узловых точек влияние бандажа уменьшается и частоты колебаний пакета типов Ло, Ль Л2,... стремятся к частоте колебаний единичной лопатки без бандажа с тем же числом узловых точек. Частоты же колебаний типов Во, Вь Вг,... стремятся к частоте колебаний отдельной лопатки, опертой у головки, с тем же числом узловых точек. [c.131]

Характеристика различных форм колебаний единичной лопатки [c.145]

Величина v в этом неравенстве представляет собой произведение частоты колебаний единичной лопатки с абсолютно жестким креплением, т. е. частоты, определяемой по формуле (140), на коэффициент г ), учитывающий упругость задел- гц JT7 [c.151]

Зависимость (257) получена расчетным путем, основывающимся на методе Релея при определении частоты свободных колебаний единичной лопатки постоянного сечения в поле центробежных сил. [c.182]

Частота собственных колебаний пакета Дд = р/, где f—частота колебаний единичной лопатки. Коэффициент с зависит от числа лопаток в пакете, жесткости лопаток и бандажа, жесткости соединения бандажа с лопаткой. Последняя величина может изменяться особенно сильно, так как зависит также от качества выполнения (подгонка, расклепка, пайка) и от сохранности пайки. При очень малой относительной жесткости бандажа коэффициент ср может измениться на 10—15%, а в среднем на 5—8%, при жестком бандаже 3—5%. [c.116]

Возбуждая в лабораторных условиях колебания лопаточного пакета, можно, как и в случае единичной лопатки, воспроизвести различные формы этих колебаний. [c.130]

Наинизшая частота, при которой появляется резонанс, выражается цифрой, близкой к частоте собственных колебаний первого тона единичной лопатки, заделанной хвостовиком и свободной у головки (рис. 115, а). [c.130]

На рис. 116, а одна Головина лопаток колеблется симметрично относительно другой, причем в случае нечетного числа лопаток в пакете средняя остается неподвижной. Такие колебания называют колебаниями типа Ао с симметрией первого рода. На рис. 116, б одинаковыми являются колебания первой и последней лопаток пакета, второй и предпоследней и т. д. Это — колебания типа Во с симметрией второго рода. В обоих случаях частота колебаний близка к собственной частоте колебаний первого тона единичной лопатки, зажатой в хвостовике и опертой у головки. [c.131]

Опытное определение частот колебаний типов Во и А, затруднительно и даже не всегда возможно. Поэтому в неравенстве (199) vb и Va удобно выразить в функции статической частоты V колебаний первого тона единичной лопатки (зажатой в хвостовике и свободной у головки). [c.150]

Из рис. 122 следует, что частоты колебаний пакета типов Bq и Al лежат в интервале значений 4,39—7,2 от статической частоты колебаний первого тона единичной лопатки, т. е. резонансные [c.150]

Так, при переходе от 3% никелевой стали для лопаток к 13% хромистой стали декремент колебаний повысился больше чем в 3 раза [39]. Кроме этого, можно изменить декремент колебаний различными конструктивными мерами [25]. Например, переход от единичной лопатки к пакету с любым числом бандажных связей приводит к увеличению декремента колебаний. Подробно об этом изложено ниже. [c.21]

Рассеяние энергии колебаний у пакета с приклепанным бандажом во много раз больше, чем у единичной лопатки. [c.40]

Во-первых, возможны колебания типа А (рис. 16.7, а, б), при которых рабочие лопатки пакета колеблются синхронно и синфазно в плоскости колеса, т.е. с одинаковой частотой и одновременным достижением всеми ее сечениями максимального прогиба, недеформированного состояния и т.д. Примерно такие же формы колебаний имеет и единичная лопатка, не перевязанная бандажом. Однако численное значение собственных частот колебаний [c.432]

Под V для единичной лопатки в формуле (198) понимается статическая частота колебаний первого тона (по рис. 108, а), для лопатки в пакете — статическая частота V6, определяемая методами, изложенными в 24 и 25 для колебаний типов Ао, Bq и Ль Опасной для лопаток турбины является также частота возмущающей силы, равная дЩсек и обусловленная прерывистостью по длине окружности струи пара (газа), вытекающей из сопел. Хотя величина гхПсек обычно велика, но и частоты первых нескольких тонов колебаний лопаток в частях высокого и среднего давлений турбины также значительны, и поэтому они могут совпадать с частотой возмущающей силы. [c.150]

Из вышеизложенного следует, что для получения действительного значения частоты собственных колебаний основного тона единичной лопатки постоянного сечения необходимо ввести соответствующую поправку. Попра- [c.26]

Первое детальное исследование в рассматриваемой области принадлежит А. Д, Коваленко [26]. Он изучал демпфирование колебаний пакетов лопаток в зависимости от амплитуды прогиба при тангенциальных колебаниях первого тона. Объектом исследований были пакеты лопаток длиной 187,2 мм из никелевой стали. В каждом пакете было семь лопаток. Скрепляющие связи состояли из бандажа, насаженного на шипы лопаток с последующей расклепкой шипов и проволоки, припаянной к лопаткам на расстоянии 147 мм от их оснований. Исследования проводились методом свободных, затухающих колебаний. Сначала был исследован пакет с бандал<ной лентой н проволокой, затем проволоку вырезали н проводили опыты с пакетом лопаток, скрепленных ленточным бандажом, затем удаляли ленточный бандаж и проводили исследования единичной лопатки. Автор пришел к следующим выводам [c.132]

Для измерения напряжений в лопатках служили следующие приборы тензометрический трехканальный усилитель типа Т-11 с Потенциометрической схемой шлейфовые осциллографы Н-102 катодные осциллографы ЭО-7 с дополнительным каскадом усиления электронный с гетный частотомер тарировочное устройство. Для онределеиия масштаба осциллограмм производилась динамическая тарировка тензометрической аппаратуры. Перед испытаниями лопаток в лабораторных условиях были определены спектр частот, формы колебаний и распределение относительных напряжений для единичной лопатки. Спектр частот определялся резонансным методом. Режимы при испытаниях были установлены следующие пуск турбины из холодного состояния с медленным набором оборотов до срабатывания автомата безопасности, синхронизация и набор нагрузки до 290 МВт (нри номинальной мощности турбины 300 МВт). [c.199]

Многоцикловая усталость. Справедливость мнения, что турбины подвержены действию многоцикловой усталости, впервые была признана в начале 20-х гг. Многоцикловая усталость рабочих лопаток и деталей камеры сгорания неизменно сопряжена с резонансными колебаниями. Поэтому первая задача конструкторов — определение собственной частоты колебания различных деталей, в первую очередь рабочих лопаток и камеры сгорания. Вторая задача— определить возбудители колебаний, подавить их и затем рассчитать результирующие напряжения. Поскольку форма деталей камеры сгорания и рабочих лопаток сложна, расчет частоты колебаний не так-то прост. Чтобы рассчитать частоту и моду колебаний, а затем и величину локальных напряжений, приходящихся на единичный подавитель и единичный возбудитель колебаний в лопатках, применяют компьютерную программу, в основу которой положена теория сложного пучка или метод анализа конечных элементов. Помимо сведений, необходимых для расчета температуры, конструктору нужны сведения о плотности, модуле Юнга и коэффициенте Пуассона материала. В некоторых конструкциях колебания настолько серьезны, что требуется расчет специальных подавляющих устройств. В качестве таковых используют механические приспособления в виде различного вида упоров распирающих комельные части соседних лопаток, установленных на диске данной ступени. Эффективность подобных устройств оценивают посредством испытаний. В паровых турбинах возбуждение колебаний на каждом обороте ротора может быть очень значительным при впуске пара не по всей окружности турбины. В крупных па- [c.73]

При синфазных колебаниях (см. рис. 24) отношение амплитуд возмущающих действующих на каждую лопатку пакета и на единичную лопатку, колеблю-Щюся с такой же частотой [51], [c.255]

Наибольщее значение рассеяния энергии колебаний имеет место в пакете с приклепанным ленточным бандажом. Это рассеяние происходит главным образом в месте сочленения бандажа и стержней. Присоединение одного ряда скрепляющих проволок при напряжениях в стержнях до 1 600 кГ1см снижает демпфирующую способность пакета, несмотря на то что присоединяемая проволока, как это видно из табл. 1, испытывает высокие напряжения. Объясняется это тем, что при постановке скрепляющей проволоки напряжения в ленточном бандаже, а значит, и его деформации уменьшаются. Вследствие этого уменьшается рассеяние энергии колебаний в сочленении ленточного бандажа со стержнями. Дальнейшее добавление скрепляющих проволок продолжает снижать напряжения в ленточном бандаже. Наихудший результат получается, если бандаж припаять к стержням. В этом случае ликвидируется относительное перемещение бандажа и стержней, являющееся источником интенсивного рассеяния энергии колебаний. Этот факт представляет интерес при настройке лопаток. Иногда применяют припайку ленточного бандажа к лопаткам. Это может уменьшить демпфирование при вибрациях до уровня, характерного для единичных лопаток. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...