ДИСКИ Порядок расчета

Порядок расчета диска. Диск разбивается на несколько участков, количество которых зависит от конфигурации диска. Для получения достаточной степени точности число участков [c.301]

Функция с определяется по формулам (43)—(45). Порядок расчета такой же, как и для диска с отверстием. Радиальные перемещения определяются по формуле (46). [c.302]

Укажем на порядок расчета диска. [c.230]

Порядок расчета сплошных дисков (без центрального отверстия) несколько отличается от изложенного, так как величина напряжения о, в центре диска заранее неизвестна, но известно, что в цент- [c.107]

Порядок расчета диска в этом случае — следующий. Задавшись (а )о = 0, по уравнению (3.80) определяют разность напряжений в первом приближении [c.107]

В результате фрикционного торможения между тормозными колодками и поверхностью катания колес или между тормозными накладками и дисками, жестко связанными с осями колесных пар, возникают силы трения. Эффективность действия тормоза при заданной скорости оценивается тормозным путем, который может быть найден расчетом с использованием действительной силы нажатия колодок и действительного коэффициента их трения. В другом способе расчета действительные значения силы нажатия и коэффициента трения заменяют условными, так называемыми расчетными. Несмотря на то что каждый из этих способов имеет свои формулы и определенный порядок расчета, оба они дают одинаковый результат. [c.187]

ПОРЯДОК И ПРИМЕР РАСЧЕТА УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОГО ДИСКА [c.247]

Недостатком этого метода является трудность применения его для расчета валов с большим числом дисков. В этом случае уравнение (455) для определения критических скоростей (их будет тогда несколько) имеет порядок 2п относительно ш , где п — число дисков. [c.329]

Если число дисков больше двух, решение задачи усложняется, так как порядок определителя будет равен числу дисков. Оно еще более усложняется при учете гироскопических моментов и массы вала. В связи с этим для расчета вала с несколькими дисками ниже будут рассмотрены приближенные методы. [c.74]

Для сопоставления результатов был произведен расчет рассматриваемого диска по методике, в которой ползучесть описывается теорией упрочнения и взаимное влияние обоих видов необратимой деформации не учитывается (пластические свойства материала сохранялись прежними). При таком расчете размах необратимой деформации за цикл оказался меньше почти на порядок (на рис. 10.6 штриховая линия). Существенно различаются и величины односторонне накопленной деформации. Долговечность диска, подвержен- [c.237]

В расчетах диск моделировался п дискретными кольцевыми вихрями, а расчетный шаг по безразмерному времени имел порядок Дх 1 / п. Для получения примерно одинаковой точности расчетов во всем диапазоне изменения безразмерного ускорения (О < wq < 20) количество дискретных вихрей п при изучении конкретных режимов движения диска изменялось в широких пределах (10 < < 100). [c.178]

Диск любого профиля можно разбить цилиндрическими сечениями на ряд элементарных колец. Если для каждого кольца, вместо переменной толщины принять среднюю постоянную толщину, то такой диск ступенчатой формы можно рассчитать, применяя формулы для диска постоянной толщины со ступицей. Расчет диска переменной толщины указанным способом будет приближенным. Порядок рас- [c.224]

Порядок работы программы. В качестве примера рассмотрим расчет диска на растяжение методом переменных параметров упругости. [c.386]

Вопрос о геометрии источников тепла при сварке можно считать решенным. Так, в работах [31, 57] показано наличие двух основных источников тепла в контакте наконечник—деталь и в зоне соединения. Эти источники, изображенные в виде дисков, обозначены цифрами и 2 на рис. 50, б. Схема рис. 50, б использовалась для тепловых расчетов при сварке меди в работе [31]. Как показывает опыт, такая схема отражает существо дела на самых ранних стадиях сварки и особенно при сварке малотеплопроводных металлов [12]. При сварке высокотеплопроводной меди диски 7 и2 можно заменить цилиндром того же радиуса высотой 2 8, полагая температуру по его объему постоянной [31]. Покажем порядок теплового расчета для системы, изображенной на рис. 50, а в двух режимах > а и В первом режиме производительность источника тепла примем постоянной и определим ее, полагая, что выделение тепла обусловлено трением поверхностей наконечник—деталь и поверхностей деталей в зоне соединения. Производительность источника во втором режиме, которую мы не можем пока определить, найдем из теплового расчета и сопоставим с изложенными ранее представлениями о природе этого источника. [c.122]

В работе О. В. Соснина [152] рассмотрена установившаяся ползучесть ортотропного диска. Допущено совпадение главных осей анизотропии с главными осями напряжений. Показана возможность обобщения критерия Треска-Сен-Венана в соотношениях скоростей деформации и напряжений. Получено, что при расчете дисков на установившуюся ползучесть с использованием критерия Треска-Сен-Венана влиянием анизотропии для характеристик ползучести, отличающимся больше, чем на порядок, можно пренебречь. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...