Диски Основное уравнение для расчет

Интегральные уравнения изгиба диска с учетом влияния сил в основной поверхности. Для расчета удобно использовать интегральное уравнение изгиба, которое получается после некоторых преобразова- 1ИЙ из уравнений равновесия и деформаций [c.124]

Получено основное дифференциальное уравнение для расчета дисков переменного сечения. [c.216]

Первые две главы посвящены выводу основных уравнений теории упругости для пространственной и плоской задач. В качестве приложения плоской задачи приводится расчет толстостенных цилиндров с днищем от внутреннего и внешнего давления и вращающихся дисков. Исследуются напряжения при действии силы на острие клина и полуплоскость. В пособии рассматриваются контактные напряжения и деформации при сжатии сферических и цилиндрических тел, дан расчет тонких пластин и цилиндрических оболочек, рассматривается кручение стержней прямоугольного, круглого постоянного и переменного сечений, дается понятие о задачах термоупругости, приводятся расчет цилиндров и дисков на изменение температуры, общие уравнения теории пластичности, рассматривается плоская задача, приводятся примеры. [c.3]

Это уравнение является основным для расчета колебаний прямого вала с насаженными на нем дисками. Его можно вывести для [c.260]

Основные уравнения. Рассмотрим крутильные колебания многомассовой системы, состоящей из ряда абсолютно жестких массивных дисков, соединенных упругими элементами, которые считаются лишенными массы (рис. П.34). Эта система является общепринятой, хотя и небезупречной эквивалентной схемой для расчета [c.91]

Таким образом, установлена аналогия между основными уравнениями, необходимыми для расчета упругих и упругопластических дисков. [c.244]

В то же время основное уравнение (344) данного метода расчета, предполагающее заделку диска в его центре, непригодно для случая относительно большого радиуса крепления диска. В этом последнем случае можно воспользоваться методом расчета, предложенным в работе [35]. [c.294]

При проектировании турбин сравнительно небольшой мощности применяют, как правило, диски осевые размеры которых сравнительно с радиальными невелики. Впредь условно будем называть такие диски тонкими . Расчет тонких дисков не вызывает серьезных расчетных трудностей, так как сводится к решению обыкновенного дифференциального уравнения. Основной предпосылкой для использования этого уравнения является то, что напряжения в данном случае принимают равномерно распределенными по толщине диска. С ростом мощностей турбин существенно увеличились размеры рабочих лопаток, особенно лопаток последних ступеней в цилиндре низкого давления. Нагрузки, передающиеся на диск этими лопатками, резко возросли, что потребовало существенного увеличения толщины как полотна, так и ступицы диска. [c.207]

Уравнение (153) является основным для расчета посадки диска на вал. [c.175]

Перейдем к рассмотрению решения основных уравнений расчета диска на ползучесть. Для этого используем метод последовательных приближений. В исходном нулевом приближении примем, что напряжения распределяются таким же образом, как и в пределах упругости. [c.194]

Так как реальные диски имеют утолщение у ступицы и обода, для их расчета применяют приближенные методы (более сорока). В настоящее время наиболее часто применяется метод непосредственного интегрирования двух уравнений первого порядка. Ниже приведен один из вариантов такой системы, когда за основные переменные принимают радиальную силу Nf. = ст Л и радиальное перемещение, которые непрерывно изменяются по [c.263]

Осесимметричное нагружение дисков рассмотрим как наиболее типичное при оценке статической прочности. В качестве расчетного метода использован метод конечных элементов (МКЭ). Это не единственный возможный метод расчета известно применение и других методов дискретизации пространственной задачи к расчету дисков (метод конечных разностей, вариационно-разностный [2, 43, 100]). МКЭ наиболее широко применяют в прикладных задачах 47]. Можно отметить простоту формулировок основных принципов, ясность физической интерпретации, свободу размещения узловых точек, симметрию матриц жесткости элементов и системы уравнений, облегчающую контроль расчетов. При выборе в качестве неизвестных узловых перемещений матрица разрешающей системы будет симметричной, положительно определенной (при исключении перемещения диска как жесткого целого) и иметь ленточную структуру. Это способствует быстрому решению системы разрешающих уравнений прямыми или итерационными методами. Методу конечных элементов посвящено большое число работ [3, 46, 53, 114, 119]. Приведенные в гл, 4 результаты получены ДЛЯ простейшего кольцевого элемента треугольного сечения, однако основные соображения, использованные в решении, имеют достаточно общий характер и применимы как для плоской задачи, так и при более сложных элементах в осесимметричном случае. [c.153]

Интегрирование основного дифференциального уравнения расчета диска для различных профилей рассмотрено в книгах Я. В. Малкина [29], А. В. Левина [22] и А. Д. Коваленко [15], [17]. Особенно глубоко и обстоятельно эта проблема изучена в ряде работ А. Д. Коваленко. Результаты его исследований и изложены в книгах [15], [17]. [c.114]

Все возрастающие требования к точности обработки приводят к необходимости уже на стадии проектирования станка производить расчеты, определяющие распределения температурных полей и возникающие при этом температурные деформации. Основными методами расчета температурных полей станка являются аналитические— методы составления и решения дифференциальных уравнений. Существуют и приближенные методы — с применением моделирования процесса на аналоговых и цифровых вычислительных машинах. Выбор того или иного метода зависит от конструктивных особенностей станка, предполагаемого характера распределения температурных полей, равномерности распределения массы станка и других параметров. Имеющиеся в настоящее время программы для анализа на ЭВМ температурных полей станка позволяют рассчитать стационарные и нестационарные температурные поля и деформации. С учетом сложности форм деталей станков разработан единый метод для приближенных расчетов с использованием ЭВМ осесимметричных деталей, таких, как валы, шпиндели, диски и втулки. [c.149]

СИЛОЙ, которая, согласно нестационарной теории профиля, в свою очередь зависит от движения лопасти и величины циркуляции. Поэтому уравнение махового движения лопасти позволяет связать коэффициенты гармоник циркуляции с коэффициентами махового движения, что замыкает определяющую их систему уравнений. Решение ищется методом последовательных приближений, а индуктивные скорости подсчитываются при заданной циркуляции. После этого вычисляются коэффициенты гармоник нагрузки и махового движения, что позволяет уточнить циркуляцию. Процедура повторяется до достижения сходимости приближений. Поскольку высшие гармоники индуктивных скоростей в основном зависят от структуры вихревого следа, в качестве первого приближения можно использовать среднее для заданной силы тяги значение циркуляции. Миллер обнаружил, что гармоники нагрузок сильно зависят от шага винтовых поверхностей, и предположил, что для расчета влияния концевого вихря, приближающегося к лопасти, требуются нелинейная вихревая теория и представление лопасти несущей поверхностью. Он ввел также концепцию полужесткого следа, каждый элемент которого имеет вертикальную скорость, равную скорости протекания в соответствующей точке диска винта в момент схода этого элемента с лопасти. [c.665]

Теория старения в расчетах дисков на ползучесть была использована в работах Р. М. Шнейдеровича [147, 184, 185], А. Г. Костюкова [74], И. И. Трунина [160], А. Ф. Пронкина [121, 122], Милленсона и Мэнсона [248], А. В. Стрункина [158]. В большинстве этих работ задача решена по теории старения в формулировке Ю. Н. Работнова [74, 121, 122, 158, 160] в напряжениях методом последовательных приближений. В работах [147 и 185] показано, что сходимость метода лучше, если задача решается в деформациях, при условии, что в исходном нулевом приближении выбирается распределение деформаций в пределах упругости. Это, грубо говоря, объясняется тем, что различие между деформациями при деформировании в пределах и за пределами упругости меньше, чем между напряжениями. В работе 248] для решения основных уравнений использован метод конечных разностей. [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...