КОРНИ Коэффициенты эффективны

Сокращение потребного машинного времени для определения показателей качества систем достигается, во-первых, за счет исключения операции определения корней характеристических уравнений, а также корней, соответствующих полиномам правых частей уравнений систем, т. е. за счет исключения операции определения корней, соответствующих числителям и знаменателям передаточных функций систем. Кроме того, сокращение потребного машинного времени достигается за счет исключения необходимости осуществлять интегрирование уравнений систем. Оценка качества переходных процессов и оценка запасов устойчивости в методе эффективных полюсов и нулей осуществляются приближенно по простейшим аналитическим зависимостям, в которые непосредственно в явном виде входят коэффициенты уравнений. Использование этих зависимостей эквивалентно введению приближенных — эффективных корней уравнений (эффективных полюсов и нулей передаточных функций). [c.8]

Указанные критерии приводят к системе линейных уравнений относительно коэффициентов.а полинома Q m (Я ). Корни уравнения Qm (Я) = О определяют эффективные узлы Я . [c.291]

Основные трудности, которые потребовалось преодолеть при разработке метода эффективных полюсов и нулей, связаны с проблемой определения коэффициентов уравнений систем (обеспечение необходимой точности вычислений), с оценкой запасов устойчивости (исключение операции определения корней характ [c.5]

Для систем четвертого порядка, коэффициенты уравнений которых лежат в расширенных рабочих областях, удалось установить важное свойство — системы не имеют корней с близкими частотами. Эта закономерность и позволяет получить результаты по разложению уравнений и приспособить алгоритмы метода эффективных полюсов и нулей для расширенных рабочих областей. Другая закономерность, которая обеспечивает справедливость приемов метода эффективных полюсов и нулей для расширенных рабочих областей, состоит в малых значениях относительных времен т. [c.208]

Представлена экспериментальная зависимость g = —/( сбр) для плоских лопаток, при которых /По по высоте лопатки постоянна, и для винтовых лопаток, у которых минимальная то имеет место у корня, а максимальная то на периферии. Следовательно, при одном и том же значении коэффициента гидравлического сопротивления, величина которого в основном определяется энергией вихревого движения, эффективность разделения пыли в случае плоских лопаток выше, чем при винтовых лопатках. [c.83]

Концевые потери уменьшают силу тяги несущего винта при заданной величине общего шага на 6—9%. Концевые потери влияют и на потребляемую мощность, так как при этом увеличивается индуктивная скорость. Эффективная площадь диска несущего винта сокращается в отношении В 1, а индуктивная скорость, которая пропорциональна корню квадратному из нагрузки на диск, возрастает в отношении 1 Б по сравнению с результатом импульсной теории. Следовательно, коэффициент индуктивной мощности равен [c.72]

Компенсатор взмаха с коэффициентом Кр создает аэродинамический восстанавливающий момент, в результате чего собственная частота махового движения увеличивается до эффективного значения Маховое движение сильно демпфировано ( жО,5). Это демпфирование создают аэродинамические силы на лопасти, возникающие при изменениях угла атаки в процессе махового движения. На рис. 12.1 показаны корневой годограф и типичные значения корней для шарнирного (/) и бесшарнирного 2 винтов. Заметим, что для шарнирного винта мнимая часть корня меньше частоты вращения винта, а для бесшарнирного (при vp > 1 и малом v)—несколько больше. Расположение корней определяется собственной частотой V з фф (расстояние от начала координат) и действительной частью Re(s) =—y/16 (расстояние от мнимой оси). [c.556]

Вертолет с бесшарнирным несущим винтом имеет большее демпфирование по тангажу и менее неустойчивое колебательное движение, чем вертолет с шарнирным винтом. С учетом более высокой эффективности управления задача пилотирования вертолета упрощается. Однако для обеспечения устойчивости все же требуется замыкание контура управления, которое осуществляет летчик или автоматическая система. Зная полюсы и нули вертолета, можно получить корневые годографы для различных обратных связей. Корневые годографы для вертолета с бесшарнирным винтом или с шарнирным, имеющим относ ГШ, подобны годографам, приведенным в предыдущем разделе, однако количественные различия в корнях существенно влияют на требуемые коэффициенты усиления и постоянные времени форсирования и запаздывания обратных связей. При существенно большем демпфировании обратная связь только по углу тангажа достаточна для обеспечения устойчивости колебательного движения, однако она неудовлетворительна при наличии любого существенного запаздывания. Таким образом, для удовлетворительных характеристик замкнутой системы управления вновь требуется обратная связь по углу и угловой скорости, но с меньшими постоянной времени форсирования и коэффициентом усиления (из-за повышенных демпфирования и эффективности управления), что упрощает задачу пилотирования. Нуль форсирования должен лежать справа от действительного корня [c.729]

Значения эффективного коэффициента концентрации напряжений у корня зуба k, приводятся в табл. 75. [c.162]

Отражение света значительно уменьшается, если отражающую поверхность покрыть неотражающей пленкой в этом случае поверхность становится просветленной . При нормальном падении света оптическая толщина пленки должна равняться четверти его длины волны, а показатель преломления вещества пленки — корню квадратному из показателя преломления стекла, на которое она наносится. Эффективность пленки зависит от того, насколько выполняются данные условия на практике для одной пленки отражение света обычно уменьшается приблизительно на 1%. Наиболее часто для просветления употребляют фтористый магний (Пд = 1,390). Можно также увеличить отражение, нанося на поверхность стекла пленку толщиной, равной одной четверти длины волны, из материала с большим коэффициентом отражения, например из сернистого цинка или двуокиси титана. Такой прием обычно ис- [c.641]

Характеристики направленности как приемной, так и излучающей антенн являются функциями частоты и графически изображаются обычно в виде семейств характеристик для ряда значений частоты. Коэффициент осевой концентрации, очевидно, также функция частоты. Он служит для оценки эффективности не только излучающей антенны, но и приемной. При помощи этого коэффициента можно оценить защищенность приемника от мешающих источников акустических волн. Если на приемник действуют мешающие случайные акустические волны, которые приходят с равной вероятностью с любого направления, то создаваемые ими напряжения помех складываются некогерентно. Среднее значение напряжения помех, создаваемое на выходе приемника, будет соответствовать корню квадратному из суммы квадратов всех слагающихся напряжений. В предельном случае, когда источники помех равномерно распределены вокруг приемника, из каждого элемента (18 воображаемой сферической поверхности, в центре которой находится приемник, поступает элементарная мощность помех [c.113]

Нелинейная зависимость между перепадом давления на диафрагме и расходом приводит к тому, что при изменении расхода степень устойчивости системы регулирования изменяется. Увеличение коэффициента усиления объекта с увеличением расхода [уравнение (10-2)] теоретически может быть скомпенсировано, если эффективное значение коэффициента усиления клапана будет изменяться обратно пропорционально расходу. Практически клапана с такой характеристикой не существует. Если требуется обеспечить качественное регулирование расхода при условии, что его значение может изменяться более чем вдвое, то для получения сигнала, пропорционального расходу, необходимо использовать преобразователь, осуществляющий операцию извлечения корня. Безусловно, указанная нелинейность отсутствует, если в качестве датчика используется магнитный расходомер. [c.347]

Значения эффективного коэффициента концентрации напряжений Ад у корня зуба [c.303]

Указанные критерии приводят к системе линейных уравнений относительно коэффициентов полинома < щ(Н). Корни зфавнения Qy (Л) = О определяют эффективные узлы Xj. [c.38]

Эффективный коэффициент концентрации напряжений изгиба у корня зуба большего колеса [c.374]

Сравнение чувствительности к непровару корня шва по эффективному коэффициенту концентрации сварных стыковых соединений различных металлов приведено в табл. 2. Относи- [c.57]

Первый сомножитель выражает максимальную температуру центральной точки при предельном состоянии процесса. Эта температура пропорциональна эффективной мощности пламени д и корню квадратному из коэффициента сосредоточенности k его теплового потока и обратно пропорциональна коэффициенту теплопроводности Я материала нагреваемого тела. [c.21]

Для стальных зубьев с твердостью сердцевины >ЯБ 350, подвергнутых объемной закалке, концентрация напряжений в переходной кривой у корня зуба отрицательно сказывается на статической прочности материала. В связи с этим в соответствующую расчетную зависимость эффективный коэффициент концентрации напряжений Л не вводится [c.316]

При проектировании конструкций для эксплуатации при переменных нагрузках следует принимать во внимание различную чувствительность соединений к дефектам (непровару). В зависимости от технологии сварки и свойств присадочного и основного металла чувствительность к дефектам различная. Это видно из приведенных ниже эффективных коэффициентов концентрации (К ) сварных стыковых соединений со снятым усилением и с непроваром в корне [c.158]

Прочность при переменных нагрузках. Исходным критерием при оценке сопротивляемости сварных соединений действию переменных нагрузок служит предел выносливости основного металла и соединения. При переменных нагрузках сварные соединения обладают различной чувствительностью к непровару в зависимости от свойств основного и присадочного металла и технологии сварки. Это положение подтверждается рис. 21—24 и приведенными в табл. 4 эффективными коэффициентами концентрации сварных стыковых соединений со снятым усилением и с непроваром в корне шва 15% (база испытания N = 2-10 циклов, характеристика цикла г = 0,1- -0,3, растяжение). [c.45]

Однако одного выяснения влияния корней на коэффициенты еще мало, гораздо важнее убедиться в эффективности влияния изменения корней на результат, т. е. на характер переходного процесса, к чему мы сейчас и перейдем. [c.74]

Металлоконструкции дорожных машин, воспринимающие многократно повторяющиеся переменные нагрузки, должны проектироваться с учетом их усталостной прочности. С этой целью при конструировании различных соединений следует стремиться к тому, чтобы был обеспечен плавный переход силовых потоков. С этой же целью следует избегать резких переходов в поперечных сечениях присоединяемых элементов. Эти условия в наибольшей степени могут быть выдержаны в случае применения листовых сварных конструкций, у которых эффективные коэффициенты концентрации напряжений в 1,5 —2 раза ниже, чем у решетчатых конструкций. Особые требования должны быть предъявлены к качеству сварки, так как такие дефекты, как непровар корня шва, могут увеличивать эффективные коэффициенты концентрации напряжений у стыковых швов более чем вдвое. Для повышения усталостной прочности следует шире применять автоматическую и полуавтоматическую сварки. Повышение усталостной прочности может быть достигнуто путем поверхностного наклепа сварных швов и созданием поверхностных сжимающих напряжений. [c.77]

Матрица А этого уравнения обладает многими замечательными свойствами. Она является весьма разреженной матрицей общего вида, ее система фундаментальных ортонормированных функций обеспечивает хорошую устойчивость численного процесса решения краевой задачи, в определителе отсутствуют точки разрыва 2-го рода, формируется без привлечения матричных операций. Эти преимущества позволяют эффективно определять спектр собственных значений - корни уравнения (6.61). Точность спектра зависит, естественно, от точности исходной модели, где, напомним, используется только один член ряда (6.2). Уравнение (6.61) позволяет определять критические силы как статическим (при со = 0), так и динамическим методами. При определении собственных значений пластин нужно учитывать, что из уравнения (6.61) можно получить спектры частот и критических сил при фиксированном числе полуволн в направлении оси ох (например, для коэффициентов А, В, С таблицы 17 одна полуволна в направлении оси ох и множество полуволн в направлении оси оу). Вычисляя коэффициенты А, В, С при второй частоте колебаний балки, из уравнения (6.61) можно получить спектры пластины для двух полуволн в поперечном и множества полуволн в продольном направлениях и т.д. Точность решения задач устойчивости и динамики прямоугольных пластин по МГЭ определим из примеров. [c.220]

Очевидно, что (2.85) является кубическим уравнением для переменной с. обозначающей эффективный коэффициент жесткости, которому соответ-, ствуют три действительных положительных корня Для данной [c.51]

Чтобы исключить влияние экранных поверхностей нагрева на тепловой режим в корне факела, часть этих поверхностей закрывают так назьшаемым зажигательным поясом , представляющим собой хромитовую или иную теплоизолирующую массу, которая удерживается на экранных трубах с прмощью приваренных к ним металлических шипов длиной 15 мм, диаметром 10 и 12 мм. Наличие зажигательного пояса снижает тепловосприятие радиационных поверхностей нагрева (коэффициент тепловой эффективности таких экранов составляет около 0,2) и позволяет поддерживать требуемую температуру в ядре факела и в зоне его воспламенения. [c.18]

Несмотря на указанные погрешности проектирования, к. и. д. Т1 ступени 3 более, чем на 1% превышает к. п. д. ступени 1, т. е. в общем балансе влияния различных факторов на эффективность ступени 3 превалирует характерное для ступеней с ТННЛ улучшение течения в конфузорных корневых межлопаточных каналах РК при высокой корневой степени реактивности и снижение вреднего влияния радиального зазора над РК при низкой периферийной степени реактивности [для ступени 3 при (u/ o)opt имеем р =59% и р" = 27%]. Для ступеней с ТННЛ неизбежно некоторое снижение коэффициента скорости в периферийных сечениях НА вследствие уменьшения конфузорности потока из-за отклонения его тангенциально наклоненными лопатками к корню ступени. Этот недостаток, однако, как показывает опыт, с избытком компенсируется перечисленными выше положительными факторами. [c.207]

Осредненный по шагу коэффициент потерь для решетки НЛ ступени Б-2 в корневой области меньше, чем в ступени А-2 (рис. XII.11). Местное увеличение потерь энергии у периферии НЛ ступени Б-2 связано с пространственной перестройкой потока под влиянием направленной к корню ступени радиальной составляющей лопаточной силы. Несмотря на указанное местное увеличение потерь у периферии ступени Б-2, осредненный по высоте коэффициент 1с оказывается для нее несколько меньшим, чем для ступени А-2 (соответственно 0,026 и 0,030). Следовательно, применение умеренного ТННЛ в ступенях с относительно длинными лопатками даже при ощутимом меридиональном раскрытии проточной части у периферии (см. рис. XII. 10) не снижает эффективности решетки НЛ. [c.213]

При исследовании критических случаев устойчивости периодических движений С. В. Калинин применил метод осреднения периодических коэффициентов. Этот метод был применен им к решению задачи в критических случаях одного нулевого корля (1948—1949), пары чисто мнимых корней (1957), двух нулевых корней (1959), двух пар чисто мнимых корней (1961), нескольких нулевых и чисто мнимых корней (1961). Такой способ при использовании принципа сведения оказался эффективным и позволил решить также некоторые прикладные задачи (С.. В. Калинин, 1958, 1962, 1965). С. В. Калинин (1957) также показал, что метод Ляпунова исследования критических случаев одного нулевого и пары чисто мнимых корней можно несколько видоизменить в сторону сокращения выкладок. [c.58]

Эффективный коэффициент концентрации напряжений изгиба у корня зуба Крутящий момент на зубчатом колесе в кГсм или в кГм Модуль зацепления в см или в мм Мощность, передаваемая ведомым зубчатым колесом пары, в я. с. Число циклов напряжений [c.19]

Теоретическип и эффективный коэффициенты концентрации напряжений у корня зуба. Для зубьев со стандартным радиусом выкружки основной рейки (стр. 27), если зубчатые колеса нормализованы или улучшены, эффективный коэффициент концентрации напряжений изгиба у корня зуба в среднем можно принимать равным 1,8 в ответственных случаях рекомендуется принимать — 0,9 а, где а — теоретический коэффициент концентрации напряжений изгиба на поверхности выкружки зуба (на стороне растяжения) [29, 30]. [c.109]

Для вычисления по фомуле (308) допускаемого напряжения для зубьев на изгиб [а ] примем допускаемый коэффициент запаса прочности по табл. 30 [п] = 2 и эффективный коэффициент концентрации напряжений у корня зуба по табл. 31 1,2, а предел выносливости материала зубьев o j определим по формуле (35) [c.282]

Эвольвентные зубчатые соединения (рис. 23.15, а, б) обладают существенными преимуществами по сравнению с прямобочными. Они отличаются более высокой нагрузочной способностью благодаря постепенному утолщению зуба и отсутствию резкого перехода его у корня, что способствует уменьшению концентрации напряжений так, для валов, изготовленных из сталей с = (40 ч- 70) кГ/мм , эффективные коэффициенты концентрации напряжений й,. = = (2,0 -ь 2,45) при прямобочных и = (1,40 1,49) при эвольвентных шлицах. Благодаря совершенной технологии элементы соединений можно изготовить с точностью, близкой к точности изготовления зубчатых колес. В этих соединениях достигается лучшее центрирование. Меньшая стоимость их изготовления обеспечивается более простым режущим инструментом (червячными фрезами с прямолинейными режущими кромками), уменьшением номенкла- [c.372]

В передачах, где излом зубьев недопустим по условиям техники безопасности или связан со значительными производственными потерями, указанные значения [п] должны быть повышены на 50%. кд — эффективный коэффициент концентрации напряжений у корня ножки зуба, имеющий следующие значейия для стальных зубчатых колес нормализованные и улучшенные зубчатые колеса = 1,4 ч- 1,6 (значения ка возрастают с увеличением предела прочности стали) закаленные зубья к = 1,8 зубья цементованные, азотированные или цианированные, включая выкружку к = 1,2. Для чугунных колес в среднем = 1,2. [c.61]

Практически эта формула применима и при конечной сжимаемости, при достаточно малом коэффициенте упругости стенок. В самом деле, если выполнено соотношение и С 2/ар о, то под корнем в знаменателе (68.3) можно пренебречь первым членом по сравнению со вторым, т. е. пренебречь сжимаемостью среды, что и приведет снова к (68.5). В этом случае эффективная сжимаемость практически целиком создается податливостью стенок трубы. С этим случаем встречаемся при распространении зрука в воде, заполняющей резиновую трубку, а также при распространении пульсовой волны в артерии (случай, в связи с которым и была впервые рассмотрена задача о влиянии податливости стенок трубы на скорость волны в трубе). [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...