КРИВЫЕ — МЕМБРАН

Иногда требуется вычислить напряжения кручения в трубчатом стержне, имеющем промежуточные стенки, как на рис. 148, а. Границы поперечного сечения в этом случае формируются из трех замкнутых кривых. Применяя мембранную аналогию, заметим, что эти кривые будут размещены в трек различных горизонтальных плоскостях пп,рр и тт, как показано на рис. 148, Ь. Мыльная пленка, соединяющая эти три кривые, образует ограниченную поверхность, поперечные сечения которой показаны линиями тп, пр и рт . Предполагая опять, что толщины стенки ки Л, и % малы, и пренебрегая [c.208]

В случае узкого прямоугольного поперечного сечения простое решение задач о кручении можно получить с помощью мембранной аналогии. Пренебрегая влиянием коротких сторон прямоугольника и предполагая, что поверхность слегка прогнувшейся мембраны является цилиндрической (рис. 160,6), можно определить прогибы мембраны из элементарной формулы для параболической кривой прогибов гибкой нити при равномерной поперечной нагрузке [c.313]

При уменьшении времени вьщержки при постоянной нагрузке, увеличении частоты циклов нагружения и уменьшении амплитуды циклических напряжений процесс накопления деформаций в мембранной зоне может затухать (кривые 3 и 4) и характер разрушения в пределе оказьшается усталостным. В таких случаях трещины возникают без заметных односторонне накопленных деформаций, причем усталостные повреждения накапливаются в результате действия циклических деформаций на этапах упругого нагружения и разгрузки (рис. 1.7, а и б). [c.9]

Основной характеристикой мембранной зоны является кривая циклической ползучести, зкспериментально или расчетно полученная для условий повторного нагружения с постоянными максимальными напряжениями. Как показывают результаты испытаний материала типа аустенитной коррозионно-стойкой стали (см. рис. 2.65, а), скорость ползучести в цикле можно считать (в первом приближении) практически постоянной в диапазонах 1. .. 200 и 201. .. 10000 циклов. При [c.124]

Гибкие оболочки как упругие элементы машин и приборов выполняются в виде плоских или гофрированных мембран [24], [28], сильфонов [16], [24] и кривых тонкостенных труб [24]. [c.202]

Анализ прочности и ресурса конструкций и машин осуш ест-вляется на последней, четвертой стадии исследования по величинам вычисленных выше деформаций для различных номеров времени с использованием деформационно-кинетических критериев малоциклового разрушения или условных упругих напряжений и расчетных уравнений кривых малоцикловой усталости, В последнем случае оценке прочности и ресурса должна предшествовать обработка напряжений в соответствии с принятой классификацией для мембранных 0 , изгибных o и пиковых 0д, напряжений, определенных с учетом концентрации 0к (см. г л. 2 и 11). Поскольку нормы [2] основываются на расчетах сосудов давления и трубопроводов по теории оболочек, распределение 0(обол) напряжений 0 и 0и в любом из сечений получается непосредственно из расчета (см. рис. 12.1, а). [c.257]

При использовании же численных методов, таких, как МКЭ, необходимо из полученного местного 0ц распределения напряжений 0(мкэ) выделить их мембранные и изгибные 0 составляющие, как показано на рис. 12.1, б. Мембранные компоненты напряжений вычисляются в этом случае путем деления площади под кривой распределения напряжений на площадь поперечного сечения, изгибные — из равенства момента разности полных и мембранных напряжений моменту, соответствующему линейному распределению изгибных напряжений в соответствующем сечении. Далее вычисляются главные напряжения и амплитуды напряжений, которые затем используются для оценки прочности, ресурса, накопленных в конструкции повреждений, являющихся основой для составления заключения о прочности рассматриваемой конструкции. [c.257]

Вольт-амперные характеристики ионообменных мембран. В случае катионообменных мембран с равными концентрациями прилегающих электролитов на вольт-амперных кривых в отличие от пористых мембран имеются три резко выраженных участка (см. рис. 5). Первый участок линейный, аналогичен вольт-амперным характеристикам пористых мембран (рис. 4), т. е. имеется пучок прямых, проходящих через начало координат с наклоном, возрастающим с ростом концентрации. Как показывают дальнейшие измерения, при неравных концентрациях электролитов получаем прямые типа Б. Далее линейные участки переходят в отчетливые плато, соответствующие предельному току, максимальному току переноса определенного типа иона. При дальнейшем увеличении приложенной к внешним электродам разности потенциалов ток начинает снова линейно меняться с приложенным мембранным потенциалом. [c.274]

Разрежение Ар создает на мембране 5 чувствительного элемента усилие, равное при равновесном ее положении предварительной затяжке пружины б регулятора. Поэтому при всех разрежениях, равных или меньших Api, муфта 3 регулятора находится в крайнем правом положении и поддерживает рейку топливного насоса на упоре в положении полной подачи топлива (кривая 6, фиг. 144). По мере увеличения разрежения Ар Ар мембрана перемещается влево, деформируя пружину регулятора. Связь разрежения Ар с перемещением Z муфты регулятора представлена кривой 12. [c.183]

В экспериментах В. В. Кабанова (треугольники на рис. 20.5) и П. Г. Бурдина (темные точки) испытывались точеные дюралюминиевые оболочки. При испытаниях сначала создавалось внешнее давление, потом прикладывался изгибающий момент. В эксперименте В. В. Кабанова характерно наличие двух областей расположения экспериментальных точек. Первая область с лыми значениями / , лежащими близко к кривой показывает на снижение с ростом давления. В другой области значения Rb с ростом давления или не уменьшаются, или даже возрастают. Объяснить этот на первый взгляд кажущийся противоречивый факт можно следующим. Влияние внешнего давления проявляется двояким образом. Во-первых, давление вызывает дополнительные сжимающие мембранные продольные и окружные напряжения, которые способствуют потере устойчивости, снижая величину критического момента. Во-вторых, в [c.245]

На рис. 12.23 даны семейства кривых относительной эффективной площади / = мембран трапецеидального и пильчатого [c.279]

Помимо эффективной площади, которая для мембран, находящихся в условиях силовой компенсации, является важнейшим параметром, при расчете этих мембран определяют также наибольшее эквивалентное напряжение и жесткость мембраны. Для определения этих величин может быть использована номограмма (рис. 12.24), полученная численным решением. Здесь представлены кривые начальной относительной эффективной площади /о (12.19), безразмерной величины начальной жесткости по силе Q [c.281]

Так как кривая зависимости нагрузки от прогиба может продлеваться до бесконечности в случае упругого материала, предельному значению давления будет соответствовать точка, в которой впервые в оболочке возникнут пластические деформации, после чего можно ожидать резкого падения сопротивления нагружению. При движении вдоль кривой увеличиваются как мембранные, так и изгибные напряжения, причем мембранные напряжения определяются главным образом вертикальной координатой точки на кривой, изгибные напряжения — горизонтальной координатой. Если пластические деформации возникают в точке Pi. при достаточно большом продвижении вдоль кривой, то предельное значение внешнего давления можно определить по формуле [c.476]

Если прогиб пластинки мы нашли из этого графика, то соответствующее напряжение можно определить с помощью кривых рис. 204. Кривые этого графика соответствуют мембранным напряжениям [c.453]

Все входящие сюда ряды сходятся, за исключением лишь последнего ряда, расходящегося в вершинах лг = а/2, у = 6/2. Это обстоятельство обусловлено особым свойством поверхности рассматриваемой оболочки, образуемой поступательным перемещением плоской кривой. Элементы такой поверхности не испытывают кручения и по этой причине мембранные силы Nj y не участвуют в распределении нормальной нагрузки оболочки. Поскольку обе силы и Ny обращаются у вершин в нуль, постольку функция передачи нагрузки вблизи этих точек падает на одни лишь силы сдвига Nj y. В связи с тем, что, как уже сказано, кручение в такого рода оболочках исчезает, указанные силы сдвига возрастают к вершинам оболочки до бесконечно больших значений, а на практике, если краевые условия = О, Ny = 0 строго выполняются, изгибающие моменты и поперечные перерезывающие силы увеличиваются в непосредственной близости к вершинам. [c.511]

Вихри начинаются и заканчиваются не внутри жидкости, а на границах раздела жидкости с другими телами. Вихри могут быть замкнутыми, в этом случае ось вихря — замкнутая кривая (рис. 10.29). Примером вихря с замкнутой осью является вихревое дымовое кольцо, получаемое иногда при выдохе табачного дыма курящим человеком. Замкнутый вихрь можно получить при помощи установки, изображенной на рис. 10.30. Дно коробки, имеющей форму барабана, затянуто перепонкой. Воздух внутри коробки подкрашен дымом. При ударе по мембране из отверстия выбрасывается струя подкрашенного воз- [c.296]

Ранее автор разработал метод исследования колебаний и динамических характеристик мембран [8--11] и пластин [11,12] произвольной формы, но контур пластинки или мембраны бы ограничен кривыми одного вида. В настоящей работе вышеупомянутый метод распространен на задачи [c.70]

Гибкие оболочки как упругие элементы мащин и приборов выполняются в виде плоских или гофрированных мембран, сильфонов и трубчатых пружин. Кривая, выражающая зависимость прогиба упругого элемента от нагрузки, называется ха-. рактеристикой (фиг. 8). [c.210]

Пользуясь этой аналогией между пластинкой и мембраной, Г. Маркус построил свой способ расчета пластинки мембрану он заменяет сеткой (ср. приближенную замену веревочной кривой веревочным многоугольником) и этим дифференциальное уравнение ее (10.84а) превращает в уравнение в конечных разностях идя таким путем, он заменяет интегрирование дифференциального уравнения (10.84а) решением системы уравнений первой степени ). [c.323]

Точки, лежащие на участке ВС кривой, также соответствуют состояниям равновесия, но эти состояния неустойчивые и не реализуются ни при монотонном нагружении, ни при обратной монотонной разгрузке. Если искусственно завести мембрану в состояние, соответствующее какой-либо точке этого неустойчивого участка ВС, то после любого сколь угодно малого возмущения мембрана совершит перескок на ка- [c.8]

На номограммах даны кривые меридиональных изгибных напряжений ai , которые, как показано выше, являются определяю-щими, и кривые окружных мембранных напряжений ajo. [c.296]

Сопряжение цилиндрической оболочки с плоским днищем (рис. 5). Рассматривается распределение меридиональных и кольцевых напряжений и Се (кгс/см ) по внутренней поверхности оболочки, вызванных внутренним давлением р = 7,4 кгс/см . Так как соотношение радиуса срединной поверхности и толш ины стенки соответствует оболочке средней толщ ины, то при вычислении напряжений и (Те по методу работы [3] (кривые 3) мембранные напряжения в ней от внутреннего давления находились по формулам Ламе. Для сопоставления используются Данные экспериментального исследования распределения напряжений и [c.81]

Исходя из общеизвестных представлений об отсутствии полного восстановления, большинство специалистов по радиационной биологии придерживается гипотезы о беспороговой линейной зависимости доза — эффект. В пользу этой гипотезы говорят результаты целого ряда исследований, однако прямые экспериментальные доказательства линейной зависимости при очень малых дозах-пока отсутствуют. Гипотеза, которая иллюстрируется на рис. 14.17 кривой с, не подтверждается какими-либо известными теоретическими предпосылками усиления эффектов действия излучения при очень малых дозах. В этом отношении представляют интерес результаты одного экспериментального исследования, в котором измерялась зависимость времени, необходимого для разрушения клеточных мембран в водном растворе, содержащем Na, от мощности дозы. Было обнаружено, что с увеличением мощно- [c.351]

Для определения характеристик сопротивления повторному нагружению можно использовать результаты базовых экспериментов, в частности, для определения деформационных характеристик — результаты испытаний при симметричном цикле мягкого (см. рис. 1.1, д) и жесткого (см. рис. 1.1, б) нагружений, а также при отнулевом цикле нагружения (см. рис. 1.1, в иг) в условиях действия максимальных напряжений (кривые циклической ползучести). Указанное изменение характеристик сопротивления циклическому деформированию материала учитьтают при поцикловом решении задачи об определении НДС в мембранной зоне и в зоне концентрации напряжений в оболочечном элементе с фланцами при повторном нагружении внутренним давлением. [c.9]

В мембранной зоне в условиях отсутствия стесненности деформаций под действием внутреннего давления, изменяющегося по отнуле-вому циклу, реализуется мягкое нагружение. В этой зоне при высоком уровне напряжений, малой частоте циклов нагружения и наличии длительных вьщержек при постоянной нагрузке происходит накопление деформаций, что приводит к квазистатическим разрушениям с выраженным изменением формы трубчатого элемента конструкции. Условием достижения предельного состояния является равенство односторонне накопленных деформаций предельным деформациям элемента конструкции в зоне разрушения от статического внутреннего давления (кривые [c.9]

Зависимость между напряжениями и деформациями при циклическом нагружении с учетом ползучести принята в форме обобщенной диаграммы циклического деформирования для зоны концентрации и кривых циклической ползучести для мембранной зоны. В качестве базовых диаграмм использованы мгновенные диаграммы деформирования, полученные для условий, исключающих проявление временньк эффектов. Для учета влияния ползучести на этапах нагрузки построены изохронные кривые деформирования. Зависимость деформации ползучести от числа циклов нагружения принята линейной в диапазонах чисел циклов 1. .. 200 и 201. .. 10 [c.126]

При точных исследованиях кривой насыщения для измерения давления следует вместо трубчатых применить порщневой манометр, у которого относительная погрешиость измерения давления мала (0,05%). В этом случае возникает иеобходимость применять дифференциальный манометр той или иной конструиции. Очень удобным может оказаться здесь мембранный дифманометр типа ДМ (рис. 2-8). [c.145]

На рис. 7.11 приведено распределение интенсивностей деформаций е (отнесенных к деформации предела текучести еу) в зоне сопряжения патрубка с обечайкой при уровне номинальных кольцевых напряжений в оболочке сгеп/<Тт = 0,5 (кривая 1). При пульсирующей нагрузке с постоянным уровнем максимальных мембранных напряжений Ц0 /Цт = 0,5 полная стабилизация процесса деформирования наступала после 5—6 циклов (в исследуемой зоне устанавливались условия жесткого нагружения). Распределение в этой зоне стабилизировавшегося размаха интенсивности деформаций Ае показано кривой 2. [c.146]

При наличии сварных швов с конструктивным непроваром число циклов изменения нагрузки по п. 5.5.2 не должно превышать при толщине стенки или листа больше 10 мм 5[7У , а при толщине 2 мм /г Ю мм числа циклов 0,5 к [Л ]. Число циклов [Л ] определяют по расчетной кривой усталости соответствующей стали для расчетной температуры г = 0 при амплитуде напряжений [о ] = 2 [ОпрЬ но не более 2-10 циклов. Для зон соединения цилиндрической части сосуда с фланцем, днищем, опорным буртом и другими элементами большей толщины, чем цилиндрическая часть сосуда, напряжение [Опр] может приниматься равным удвоенному значению приведенного мембранного напряжения в цилиндрической части. [c.242]

В работе Огучи с соавторами [4.47] особое внимание уделялось как раз области, примыкающей к кривой насыщения. Опы- ты проведены на установке, реализующей метод пьезометра постоянного объема с безбалластным сферическим пьезометром. Массовая доля фреона-13 в исследуемом образце составила 99,93 %. Давление измеряли поршневым манометром, калиброванным по давлению насыщенного пара чистой двуокиси углерода при 0°С. Дифманометр мембранного типа имел чувствительность 0,4 кПа, а полная погрешность определения / оп оценивается в 0,015—0,03 % (большее значение относится к [c.144]

Как отмечалось ранее, модель в виде линейных пружин может быть использована при исследовании несквозных трепдин, контур которых определяется любой разумной кривой при условии, что трещина достаточно длинная (т. е. a h). На рис. 4 приведена зависимость коэффициента интенсивности напряжений для поверхностной трещины в бесконечной пластине, подвергнутой воздействию мембранной нагрузке приложенной на достаточно большом расстоянии от трещины. В качестве нормализующего параметра используется коэффициент интенсивности напряжений К оо, описываемым соотношением [c.254]

Рис. 15.2. Зависимость стоимости опреснения воды электродиализом от производительности установки при цене мембран 12 руб1м (верхние кривые) и 6 руб/м (нижние кривые) и тарифе на электроэнергию

Заключение. Среди представленных в таблице 6.5 значений энергии деформации, которые были подсчитаны в размерности, характеризующей площадь, ограниченную кривой и осью абсцисс (см. рис. 6.10, а), те, что вычислялись с помощью приближенных выражений для деформаций (6.15), практически совнадали с найденными по точным выражениям-(б.И), за исключением значений энергии мембранных деформаций при очень больших проги-бых порядка 53,6Л, т. е. более чем в пятьдесят раз превышающих толщину оболочки. При таком прогибе- приближенное значение составляет менее четверти точного значения. При несколько меньшем прогибе приближенное значение энергии мембранных деформаций немного меньше, чем точное, но вместе с тем для обычных случаев применения их можно считать достаточно близкими. Сказанное указывает на то, что приближенные выражения для мембранных деформаций вполне приемлемо учитывают влияние кривизны и что добавление слагаемого dwIdxYll в выражение для [c.421]

ОбоАО та, --линдра она будет, в конечном счете, поддерживаться бортовыми балками. Если же вместо этого мы хотим, чтобы нагрузка передавалась на торцовые опоры оболочки действием мембранных сил Nj и нам придется выбрать для контура оболочки профиль, который располагался бы над веревочной кривой (или р 266 линией давления) (рис. 266). [c.586]

Наиболее сильные стимуляторы наводо1роживания селен, теллур, мышьяк и сурьма — были подвергнуты нами более тщательному -исследованию. Были проведены эксперименты двух ти-яов исследование диффузии водорода через стальную мембрану-катод в ячейке, описанной в разделе 1.3.1, и снятие кривых Ф—Ig/ в присутствии различного количества соединений этих элементов. [c.55]

Результаты, полученные в опытах с мембранами, в основном согласуются с результатами, полученными путем скручивания проволочных образцов. На рис. 5.20 приведены соответствующие кривые для анилина и л-аминобензойной кислоты. Сильным ингибирующим наводороживание действием обладает лг-амино-бензойная кислота, которая при с=0,01 моль/л и Дк= Ю мА/см полностью прекращает диффузию водорода через мембрану, что соответствует данным рис. 5.18 (кривая За). о-Аминобензойная кислота дает такой же эффект лишь при с—0,02 моль/л. Анилин полностью предотвращает наводороживание лишь при с— =0,1 моль/л. Эти результаты хорошо соответствуют данным рис. 5.18. Потенциал поляризуемой стороны мембраны особенно сильно возрастает при введении двух последних порций анилина. Днэтиланилин при с=0,1 моль/л почти полностью предотвращает диффузию водорода через мембрану, при сильном росте потенциала катода. [c.200]

Дня дальнейших вычислений обратимся к мембранной теории оболочек вращения (С.П. Тимошенко, Ф. Войновский-Кригер. Пластинки и оболочки. М. Наука, 1966. 635 с.), согласно которой уравнения равновесия сил, действующих на единицу длины кривой меридианного сечения оболочки с учетом допущения (1), имеют вид d [c.27]

Для упрощения вычисления работы 1 , требуемой при создании пластического прогиба мембраны, мы будем считать, что в начальном плоском состоянии мембрана не нагружена и примерно равномерно растянута во всех тангенциальных направлениях растягивающими напряжениями одинаковой величины. Известно, что это последнее допущение не может быть верным по двум причинам во-первых, из-за того, что условия, предписанные на граничной кривой, требуют, чтобы деформации в касательном к этой кривой направлении обращались в нуль и в то же время они должны принимать конечные значения в перпендикулярном к ней направлении, вследствие чего вдоль контура мембранные напряжения имеют в этих двух направлениях различные значения во-вторых, из-за того, что благодря деформационному упрочнению металла толщина мембраны на последней стадии необратимой деформации будет меняться от точки к точке. Для [c.112]

В работе Ю. К. Жбанова (1961) изучено влияние вибрации на показания гирогоризонткомпаса с учетом инерции элементов компаса и упругой податливости мембран гироскопов. Полученные формулы позволяют определить резонансные частоты и азимутальное смещение положения равновесия гироприбора. Позднее Ю. К. Жбановым (1962) проведено исследование влияния всевозможных перекосов и дебалансов на движение гирогоризонткомпаса. При маневрировании происходит азимутальное смещение положения равновесия, причем по кривой его азимутальных колебаний можно произвести точный замер дебаланса. [c.247]

Исчезновение кавитационной области, как видно из кадров киносъемки, происходит менее чем за 0,001 сек. (см. кадры 20 и 1-й). Далее процесс повторяется. На фиг. 4 представлена осциллограмма изменения давления в конце той же трубки. Кривая а показывает изменение манометрического давления, кривая Ь соответствует разрежению. Для записи манометрического давления использовался датчик (фиг. 5), отличительной особенностью которого является то, что с целью температурной компенсации измерительный стаканчик имеет утор, на который наклеены компенсационные датчики. Для записи разрежения был изготовлен мембранный датчик (фиг. 6), мембрана которого реагирует только на разрежение. Как видно из осциллограммы, величина разрежения не превышает = —0,3 кПсм . [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...