Деформация в однофазной области

I. ДЕФОРМАЦИЯ В ОДНОФАЗНОЙ ОБЛАСТИ Кинетика деформации [c.44]

Специфическая особенность двухфазных титановых, сплавов — ускорение фазовых превращений в процессе СПД. Этот процесс не играет определяющей роли в развитии СПД, поскольку наблюдается на начальной стадии деформации, но способствует получению УМЗ микроструктуры, необходимой для СП течения. Оптимальные температурные условия СПД для двухфазных титановых сплавов зависят от температуры полного полиморфного превращения. При переходе в однофазную область наблюдается резкий рост зерен, и пластичность сплавов уменьшается. В результате температуру полного полиморфного превращения следует рассматривать как верхний предел для возможности реализации СПД в этих условиях. Нижний предел температурной области СП определяется температурой начала рекристаллизации. Так, в сплаве Ti—б % А1—4 % V [c.196]

Рис, 78, Горячая деформация в однофазной и двухфазной областях ссылки на соответствующие главы этой части [c.44]

Во-вторых, указанные допущения позволяют описывать макроскопические процессы в гетерогенной смеси (распространение в них волн, взрывов, пламени течения смесей в каналах и различных устройствах обтекание тел гетерогенной смесью деформации насыщенного жидкостью пористого тела, или композитного образца), как и в однофазной или гомогенной в рамках представлений сплошной среды с помощью совокупности нескольких (по числу фаз) взаимопроникающих и взаимодействующих континуумов, заполняющих один и тот же объем (область движения). При этом в каждом континууме определены свои макроскопические параметры, присущие каждой фазе (скорость, плотность, давление, температура и т. д.). Результаты исследования микропроцессов при этом будут отражаться в континуальных уравнениях с помощью некоторых осредненных параметров, отражающих, в частности, взаимодействие фаз. Построению таких уравнений и посвящены гл. 1—4. [c.13]

На основании описанных выше результатов кривые напряжение — деформация сплавов Т1—N1, закаленных из высокотемпературной однофазной области, можно разделить на пять типов (рис. 2.16). Соответственно этим пяти типам кривых ниже рассматриваются соответствующие предполагаемые механизмы деформации. На этом рисунке Т деформации обозначена Т . В интервале температур / образцы [c.72]

Исследования на поликристаллических образцах. Прежде чем рассматривать проблему разрушения, обусловленного деформацией, целесообразно обсудить характерное для сплавов Си — А1 — N1 явление закалочных трещин. Как указано выше, чтобы предотвратить распад в медных сплавах в области промежуточных температур, материал быстро охлаждают из высокотемпературной однофазной -области. При такой обработке в сплавах Си — А1 — N1 происходит интеркристаллитное разрушение. [c.120]

По сравнению с медью латуни обладают большей прочностью, твердостью, коррозионной стойкостью и жидкотекучестью (см. табл. 8.9). Однофазные а-латуни хорошо воспринимают холодную и горячую пластическую деформацию. Двухфазные (а+Р )-латуни подвергаются горячей пластической деформации в температурном интервале (а+Р)- или Р-областей, поскольку [c.200]

Значительное упрочнение возможно при образовании внутренней гетерогенности при спинодальном распаде (см. гл. VI). Сам механизм этого распада — образование дисперсных группировок одновременно во всем объеме — приводит к созданию весьма равномерной структурной неоднородности. При этом отмечается значительное увеличение сопротивления пластической деформации. В сплавах Pt — Au после закалки из однофазной области и старения при 600° С твердость за несколько минут возрастает с 260 до 450 ЯУ и остается практически постоянной в течение длительного времени [278]. Пластичность таких сплавов невелика, б < 1% (рис. 136). [c.309]

При изготовлении II. т. необходимо обеспечивать достаточную степень де(]Ьор-мации в области а-фазы (для однофазных сплавов) или а-ЬР-( азы (для двух( азных сплавов). Деформация при более высоких темя-рах (в р-области) б. ч. приводит к [c.100]

Итак, в однофазных а- и р-областях титановых сплавов наблюдаются признаки СП течения. В а-области СП отмечается только при наличии УМЗ микроструктуры. В р-области СП обнаружено в крупнозернистом высоколегированном сплаве. СП течение при этом характеризуется особым механизмом деформации. Особенности СПД титановых сплавов в р-области требуют дальнейшего изучения. [c.207]

Модели первого типа применяются, если процессы продвижения вершины трещины и формирования сил сцепления взаимосвязаны и определяются одним физическим механизмом, например, при учете узких зон пластичности или областей нарушенных межчастичных связей в однофазных, хрупких материалах. В качестве критерия разрушения в таких случаях используется обычно условие критического раскрытия трещины на краю концевой области (или условие критической деформации) [1, 3]. [c.223]

На рис. 287 показана структура сплава ВТЗ-1 после деформации в двухфазной (а + Р)-области и в однофазной (а)-области и медленного охлаждения. [c.349]

При повышении температуры однофазных металлов (в определенных областях температуры при определенных величинах степеней деформации) понижаются все механические характеристики прочности предел текучести (а,,), предел прочности (а и сопротивление деформированию (а). [c.182]

При режиме ВТМО (рис. 306, а, б) перед горячей деформацией сплав нагревают на температуру, отвечающую однофазной высокотемпературной области в течение времени, достаточного для полного растворения дисперсной фазы. Последующая деформация и режим охлаждения должны обеспечить параллельное протекание рекристаллизации и распада твердого раствора. Частицы выделившихся фаз стабилизируют размер рекристаллизованного зерна. [c.577]

После стабилизации механической кривой гистерезиса однофазных металлов образуется в основном негомогенная дислокационная структура, состоящая из областей с низкой и большой плотностью дислокаций. Кроме стабилизации напряжения, при знакопеременной деформации растяжение — сжатие другие физические величины также показывают поведение насыщенности в зависимости от количества циклов, в частности коэрцитивная сила [1], интегральная ширина рентгеновских линий [2] и добавочное электрическое сопротивление [3]. [c.169]

Двойные латуни — это преимущественно сплавы с однофазной а-структурой Л96, Л90, Л85 и др. — табл. 19.6. Они очень пластичны, легко деформируются в горячем и холодном состоянии. В интервале температур 300-700 °С а-латуни, как и медь, имеют область пониженной пластичности. Поэтому горячую деформацию их осуществляют при более высоких температурах (750-900 °С). [c.728]

На примере сплавов, близких к однофазным поскольку в них удается получить равноосное зерно от единиц до сотен микрометров), можно проследить, как происходит переход от обычной деформации к СП течению по мере измельчения микроструктуры. Так, для сплава Zn — 0,4 % А1 показано [2], что при 10 мкм зависимость ао,2 от d (рис. 2) подчиняется соотношению Холла—Петча, в соответствии с которым Однако в области d<10 мкм за- [c.15]

Из всех возможных механизмов пластической деформации металлических материалов в дальнейшем будут рассмотрены только механизмы, которые реализуются в области более высоких гомологических температур и низких нормированных напряжений. При этом целесообразно рассмотреть по отдельности однофазные металлические материалы (чистые металлы и твердые растворы) и многофазные (дисперсионно и дисперсно упрочненные) системы. Для каждой из этих групп металлических материалов прежде всего приведем основные уравнения, на базе которых строится деформационная карта, даже если они уже приводились в предыдущих главах (иногда в несколько иной форме). [c.199]

Характеризовать свойства, которыми обладают а- и В -фазы в сплавах Си—2п и на основании диаграммы состояния Си— п (см. фиг. 132) указать интервал температур, при которых возможна значительная деформация однофазной и двухфазной латуней. Привести область применения этих латуней в технике. [c.313]

При режиме НТМО (рис. 306, в, г) сплав также переводят перед деформацией в однофазное состояние (закалкой из однофазной области). Холодную деформацию проводят в однофазном состоянии пересыщенного твердого раствора. Последующий рекристаллизаци-онный нагрев осуществляют при температурах в пределах двухфазной области. В этом случае в зависимости от степени предшествовавшей деформации и степени пересыщения раствора распад будет [c.578]

Условия деформации зерен гетерогенных сплавов усложняются. Кристаллы этих сплавов различаются не только ориентировкой, но и химическим составом, прочностными свойствами и типом решетки. В ряде случаев неравпомерность напряженного состояния п вызванное ею снижение пластичности настолько велики, что пластическая деформация становится невозможной. Поэтому пластическую деформацию малопластичных по природе сплавов рекомендуется осушествлять в однофазной области, выбирая надлежащий температурный интервал обработки давлением в соответствии с диаграммой состояния. [c.121]

Стадийность деформационного упрочнения и явная зависимость этого процесса от температуры наглядно иллюстрируются кривыми нагружения [330, 332] двухфазного молибденового сплава МТА [336] (рис. 3.18, а) и однофазного молибденового сплава МЧВП(рис. 3.18, б), перестроенными в области равномерной деформации в координатах 5-а /.. При температурах испытания выше 90 и 20 С для сплавов МТА и МЧВП соответственно на кривых нагружения наблюдаются три прямолинейных участка, на границах которых происходит изменение коэффициента деформационного упрочнения Л , и можно, следовательно, предположить, что этим участкам соответствуют различные механизмы деформационного упрочнения. Для проверки данного предположения в работе [330] были проведены при температурах 20 и 400 °С испытания [c.138]

Как было показано выше, типичным механизмом разрушения однофазных ОЦК-металлов является механизм скачкообразного подрастания докритической трещины, который не наблюдается в дисперсно-упрочненных материалах. Основной причиной, объясняющей отсутствие этого механизма, наряду с легкостью развития межзеренного разрушения, является легкость зарождения пор. Поры, как уже указывалось ранее, образуются в результате разрушения хрупких частиц и их межфазных границ. Так, если в однофазном молибдене МТ образование пор начинается лишь при 20—30 % пластической деформации [387], когда в области шейки образуется ячеистая дислокационная структура, то в дисперсноупрочненных сплавах микротрещины, т. е. зародыши пор, образуются либо еще в области упругой деформации, либо уже при 3—5 % пластической деформации. [c.210]

При быстром охлаждении сплавов Т1—N1, имеющих избыточную концентрацию никеля по сравнению с эквиатомным составом, из высокотемпературной однофазной области.при увеличении концентрации никеля значительно понижается. В сплаве Т1 — 51 % (ат.) N1 >й 90°С, а в сплаве Т1 —52% (ат.) N1 — ниже температуры жидкого азота. Применение этих сплавов в качестве специальных материалов ограничивается возможностью использования их псевдоупругости превращения или областью чрезвычайно низких температур. Однако если эти сплавы подвергнуть старению при Г< 550 °С, то избыточный N1 переходит в чрезвычайно дисперсные выделения, концентрация никеля в матрице уменьшается, повышается M , между исходной фазой, имеющей упорядоченную структуру типа СзС1, и мартенситной фазой, имеющей моноклинную структуру, выделяется промежуточная фаза, имеющая ромбическую гранецентрированную структуру, и наблюдается описанное ранее двух-ступенча ое превращение. Как и в других сплавах, дисперсные частицы в начальный период выделения имеют с матрицей межфазную границу, характеризуемую когерентной деформацией. Это обусловливает поле внутренних напряжений, достаточное для управления мартенситным превращением в исходной фазе. Но и превращение исходной фазы в [c.88]

Для получения однородной структуры и хороших показателей механических свойств металла весьма важна величиина деформации за каждый нагрев. При ковке металла предварительно деформированного в двухфазной (а+ р)-области оптимальной является степень деформации, равная 40— 50 % за каждый нагрев или подогрев, а при ковке металла в однофазной р-области — 70 %. при ковке слитков или заготовок диаметром 350—400 мм иа последующий передел меньших размеров следует руководствоваться данными по режимам нагрева, приведенными в табл. 32. [c.526]

Прежде всего представляет интерес рассмотреть зависимость пластичности технически чистого железа от температуры деформации и установить ее связь, с фазовыми превращениями и изменениями микроструктуры при нагреве, В железе при нагреве ферритные зерна нестабильны, рост происходит интенсивно. При температурах, соответствующих критическим точкам железа, микроструктура крупиозернистая. Наиболее высокие удлинения в технически чистом железе, как. отмечено в работе [324], наблюдаются при температурах, близких к началу превращения. Автор исследовал пластичность технически чистого железа, содержащего 0,006 % С, в области фазовых превращений. При приближении к температуре начала а- -у-превращения удлинение заметно увеличивается, достигая максимума (50%) при 850°С — самой высокой температуре существования однофазного состояния (феррита). Появление аустенита при переходе в аусте-нито-ферритнук> область приводит к резкому снижению удлинения до 5 %. В аустенитной области удлинение с ростом температуры повышается и при 1000°С составляет 30 %, Напряжение течения монотонно снижается с повышением температуры деформации. В области фазового превращения отмечается некоторое повышение напряжения течения. [c.219]

Жаропрочные сплавы в условиях эксплуатации претерпевают сложное воздействие температуры и нагрузок. В связй с этим для них наряду с обычными для всех конструкционных материалов свойствами — Ов, ао,2, б, "ф, Ан обязательно определяют и специфические, из которых два являются основными — предел ползучести и предел длительной прочности. Первый — величина напряжения которая вызывает заданную величину деформации или заданную скорость деформации за некоторое принятое время при данной температуре второй — наибольшее напряжение, которое выдерживает материал, не разрушаясь при заданной температуре, продолжительности испытаний и рабочей атмосфере. Обеспечение жаропрочных свойств, определяемых этими характеристиками, предусматривает создание в сплавах особо устойчивого структурного состояния, гарантируюш его их длительную надежную работу в условиях эксплуатации. Такое состояние связано с наиболее полной реализацией основных факторов, влияющих на жаропрочность, и прежде всего наличием упрочняющих когерентных у -выделений,. а также образованием относительно крупнозернистой структуры. На практике это достигается стандартной термообработкой, которая включает высокотемпературный отжиг в однофазной -у-области, закалку и последующее старение. В результате такой обработки сплавы имеют величину зерен, соответствующую 1—3-му баллу по стандартной шкале, и содержат большое число дисперсных частиц 7 -фазы. [c.249]

Справедливость модели закалочных трещин проверяли для сталей также путем исследования эффекта ослабления влияния предварительной закалки при высокотемпературных выдержках в однофазной аустенитной области и эффекта устранения есплошносгей путем горячей деформации [99]. Экспериментально установлено, чго каталитический эффект предварительной закалки ослабляется по мере ликвидации закалочных трещин. [c.138]

При обработке давлением в горячем и холодном состоянии и термической обработке латуни имеют ряд особенностей. Хотя однофазная область а-латуней при комнатной температуре простирается до 617о Си, включения кристаллов р-фазы часто наблюдаются в сплавах, содержащих до 70% Си. При последующей деформации и термообработке эти включения исчезают. [c.42]

Анализ кривых нагружения поликристаллических молибденовых сплавов МЧВП О = 100 мкм) и МТА показал [330, 332], что как для однофазного, так и для двухфазного сплавов в интервале средних температур (0,15—0,4Гпл) в области однородной деформации наиболее характерны три стадии параболического упрочнения (рис. 3.18). При этом в сплавах к концу второй стадии формируется дислокационная ячеистая структура. Ниже указанного температурного интервала на кривых растяжения, перестроенных в координатах 5 — обычно реализуются две или только одна стадия параболического упрочнения. Кроме того, при низких температурах (например, при —60 °С для сплава МЧВП на рис. 3.18, б) на кривых растяжения может дополнительно появиться еще одна стадия упрочнения — линейная, которая в координатах 5 — е / выглядит в виде параболы [339], [c.141]

Важным следствием обработки кривых нагружения в координатах 5 — является возможность экспрессного построения диаграмм структурных состояний материала [328]. Как показано на рис. 3.29 на примере сплава МТА, для этого необходимо на перестроенных кривых упрочнения 5 — соединить точки перегибов, соответствующих критическим деформациям вх и щ, при которых происходит изменение коэффициентов параболического деформационного упрочнения в процессе развития и перестройки дислокационной структуры. Таким образо.м, мы фактически получаем диаграмму структурных состояний сплава МТА (рис. 3.29). На рнс. 3.30 представлены в координатах деформация — температура диаграммы структурных состояний сплава МТА, а также однофазного сплава МЧВП с размером зерна 40 и 100 мкм. Диаграммы ограничены (из условий получения [328]) кривой температурной зависимости однородной деформации и включают три области / — относительно однородного распределения дислокаций // — сплетений, клубков дислокаций и /// — ячеистой дислокационной структуры. Области на диаграмме разделены линиями температурной зависимости критических деформаций и ба, которые являются верхней границей равномерного распределения дислокаций и соответственно нижней границей образования ячеистой структуры. Температурный ход этих кривых может быть объяснен [345] исходя [c.148]

Сплав 50КФ-ЭЛ сложен по структуре. При температурах выше 970 °С он находился в состоянии 7-фазы. В области температур 970—860 °С сосуществуют ГЦК у-фаза и ОЦК а-фаза, ниже 860 °С — только однофазная структура в виде кристаллов а. При 730 °С происходит процесс упорядочения, который приводит к возникновению в структуре неупорядоченной а-фазы упорядоченной а -фазы. Естественно предположить, что обработка сплава в соответствующих температурных интервалах приведет к значительному различию структурного состояния и свойств сплава. В соответствии с указанными особенностями фазовой диаграммы выбиралась температура ковки заготовок. Исследовались структура и свойства образцов, деформированных в температурных интервалах у-об-ласти (при 1050°С), а+ у (при 950 °С) и а (при 750 °С). Образцы после пластической деформации отжигались при 650, 700, 750, 820 °С, длительность выдержки составляла 3 ч. [c.196]

Стали, которые содержат 25 и 28 % Сг, называют однофазными сталями ферритного класса. Они имеют высокую склонность к росту зерна при нагреве в области температур > 900 °С и значительную чувствительность к 475°-ной хрупкости. Поскольку стали этого класса не подвержены фазовым превращениям, хрупкость при комнатной температуре, обусловленная ростом зерна, не устраняется термообработкой. Эти факторы вызывают определенные трудности при производстве толстого листа из сталей типа Х25Т и Х28. Его холодная пластическая деформация при разрезке на гильотинных ножницах приводит к образованию в металле трещин и сколов. Порог хладноломкости сталей 0X17Т, Х25Т и Х28 находится в области комнатных температур, вследствие чего их переработку необходимо проводить в подогретом состоянии при температурах до 100 °С и выше. В этом случае стали переходят в вязкое состояние и становятся технологичными. Однако осуществление такой технологии связано с необходимостью использования специального оборудования для подогрева ста ти и поддержания повышенной температуры при ее переработке. [c.18]

Процессы рекристаллизации особенно интенсивно проходят в том случае, когда пластическая деформация сопровождается фазовыми превращениями. Прессование однофазных сплавов из-за малого интервала a+ -области осуществляется или в а-, или в -области и фазовые превращения не сказываются на процессах рекристаллизации. При прессовании двухфазных титановых сплавов (ВТЗ-1, ВТ6, ВТ8) вследствие более низкой температуры фазового a+ -превращения и значительно более щирокой двухфазной области процессы рекристаллизации успевают пройти даже при более низких температурах прессования (<1000°С). Поэтому их прочность в прессованном состоянии находится приблизительно на уровне прочности кованой пробы нлн ниже. [c.152]

Смотреть страницы где упоминается термин Деформация в однофазной области : [c.525] [c.251] [c.162] [c.308] [c.421] [c.330] [c.349]

Смотреть главы в:

Металлография железа 3 -> Деформация в однофазной области

ПОИСК

МТК однофазные

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...