Термическая обработка латуней

Основным видом термической обработки латуней является смягчающий отжиг перед пластическим деформированием при 600...700°С с медленным охлаждением. Если требуется повышение прочности и твердости для многофазных латуней, охлаждение с указанных температур проводят ускоренно. [c.205]

Термическая обработка латуней [c.655]

ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ЛАТУНЕЙ [c.277]

Термическая обработка латуней, обрабатываемых давлением, производится для снятия внутренних напряжений и проведения рекристаллизации. Ниже рассматриваются отдельные марки латуней. [c.322]

Операциями, способствующими растрескиванию латуни, являются горячая и холодная обработка давлением, вытяжка, волочение труб без оправки и др. Латунь обладает высокой пластичностью при 200° С, которая при дальнейшем повышении температуры снижается до минимума, и на изделиях могут появиться трещины. Растрескивание латуни наблюдается также, когда вследствие термической обработки прочность материала ниже [c.114]

Снятие напряжений термической обработкой. Для латуни Zn—Си с 30 % Zn рекомендуется нагрев при 350 °С в течение 1 ч, однако при этом происходит рекристаллизация и некоторое уменьшение прочности сплава. По некоторым данным, термиче- [c.338]

Для изготовления деталей путем глубокой вытяжки применяется латунь Л80. Укажите состав и опишите структуру сплава. Назначьте режим термической обработки, применяемой между отдельными операциями вьь тяжки,и обоснуйте его. [c.152]

Величина зерна, а следовательно и свойства латуней, зависят от условий термической обработки. Величина зерна в рекристаллизованных латунях является настолько показательным фактором, что в зарубежных странах контроль [c.165]

Механическая и термическая обработки резко изменяют свойства обрабатываемых латуней. Изменение механических свойств наиболее распространённых обрабатываемых латуней Л68, Л62 и Л59. в зависимости от [c.105]

Термическая обработка мехов после гофрирования заключается в нормализации для мехов из латуни и дисперсионном твердении для мехов из бериллиевой бронзы. [c.808]

Изделия из латуни не подвергают закалке. Этому виду термической обработки подвергают изделия из бронз (табл. 275). [c.408]

Термическая обработка — см. латунь. [c.279]

Термическая обработка — см,-латунь. [c.279]

По технологическим свойствам медные сплавы подразделяют на деформируемые (обрабатываемые давлением) и литейные по способности упрочняться с помощью термической обработки — на упрочняемые и не-упрочняемые термической обработкой. По химическому составу медные сплавы подразделяют на две основные группы латуни и бронзы. [c.304]

Задача данной работы — выяснение влияния предварительной термической обработки на скорость растрескивания латунных образцов в атмосфере аммиака. [c.107]

Очистка деталей санитарно-технических изделий из латунных сплавов, холодильных машин и холодильников. Очистка поверхности клише, типографского набора и офсетных формных пластин от красок. Очистка внутренних и наружных поверхностей цилиндрических деталей за счет возбуждения резонансных колебаний. Удаление радиоактивных загрязнений с металлических и иных поверхностей. Очистка проволоки от окалины в волочильном производстве. Очистка от жировых загрязнений разнообразных деталей, например крепежа, после холодной штамповки, складского хранения или транспортирования. Очистка и обезжиривание стальных и латунных деталей (крепеж, детали цепей, механизмов и машин) перед гальваническим покрытием, а также перед сборкой и контролем деталей. Очистка жестяных изделий без применения активных сред. Очистка деталей и узлов из пластмасс от механических загрязнений и полировальных паст. Удаление остатков флюсов, например с плат печатного монтажа, после пайки и окисных пленок после сварки. Очистка деталей электромашиностроения и двигателей от шлифовальных паст. Очистка глухих отверстий блоков цилиндров. Очистка инструмента после термической обработки. Очистка деталей точного литья от керамики [c.437]

Уменьшение внутренних растягивающих напряжений в поверхностном слое сплава снижает склонность к коррозионному растрескиванию. Известно, что в некоторых случаях, даже в отсутствие внешней нагрузки, коррозионное растрескивание сплавов может возникать на основе реализации внутренних растягивающих напряжений, как например, в случае деформационной а-ьР-латуни. Снятие внутренних напряжений возможно соответствующей термической обработкой. Склонность к коррозионному растрескиванию может быть также в значительной мере снята созданием в поверхностном слое сжимающих напряжений, например, дробеструйным наклепом поверхности деталей [96, с. 274]. [c.116]

Трущиеся поверхности из титана при удельных давлениях свыше 50 кГ/см могут дать задиры. Наилучшим сплавом для пары с титаном в трущихся деталях является латунь. Коэффициент трения в этом случае не превышает 0,2. С целью улучшения фрикционных свойств титана применяется химико-термическая обработка различного вида (окисление поверхности на воздухе при высоких температурах, азотирование, электролитическое оксидирование и др.). [c.750]

Интенсивное охлаждение свариваемых изделий производится погружением их в воду, охлаждением струей воды с обратной стороны или применением теплоотводящих медных или латунных подкладок, охлаждаемых водой или воздухом. Схемы охлаждения приведены на рис. 131. Способы частичного или полного устранения внутренних напряжений. К этим способам относятся предварительный (перед сваркой) подогрев изделии, термическая обработка изделий после окончания сварочных работ, полная обработка сварных изделий. [c.286]

Термическая обработка латуней. В однофазных а-латунях (содержание меди не менее 61%, марки Л70, ЛН65-5 и др.) нет фазовых превращений, и поэтому они подвергаются только рекристаллизационному отжигу при 600—700° С (для снятия наклепа). Охлаждают а-латуни при отжиге на воздухе или для ускорения охлаждения и лучшего отделения окалины в воде. [c.191]

При обработке давлением в горячем и холодном состоянии и термической обработке латуни имеют ряд особенностей. Хотя однофазная область а-латуней при комнатной температуре простирается до 617о Си, включения кристаллов р-фазы часто наблюдаются в сплавах, содержащих до 70% Си. При последующей деформации и термообработке эти включения исчезают. [c.42]

Основной вид термической обработки латуней - отжиг, который проводят для смягчения материала перед дальнейшей обработкой давлением, получения в готовых полуфабрикатах нужных свойств, а также для устранения склонности к коррозионному сезонному растрескиванию (в присутствии влаги, кислорода, аммиа- [c.454]

Для изготовления деталей применяют латунь ЛАНКМц 75-2-2.5-0.5-0.5. Приведите химический состав, структуру и назначьте режим термической обработки. [c.156]

Нельзя согласиться с мнением автора [42] о наличии у сплавов эквикогезивной температуры, выше которой прочность границ зерен меньше прочности самих зерен. Высокотемпературное разрушение по границам зерен наблюдается только при загрязнении их примесями, например свинцом, образцы чистой латуни разрываются по телу зерен (см. рис. 9) при ф= 100 % [43]. Однако у сплавов закономерности усложнены дополнительным влиянием легирования, приводящего к искажению кристаллической решетки, повышению деформационного упрочнения, температуры рекристаллизации и пр. Еще большие изменения происходят при образовании других фаз, появлении способности к закалке и другим видам термической обработки. Существенное влияние оказывает изменение растворимости легирующего элемента с температурой. [c.177]

Значительный разброс электрической проводимости латуней и бронз дает возможность осуществить их сортировку по маркам, а в ряде случаев, например для деталей из бронзы БрБ2, наладить контроль качества термической обработки. [c.102]

Кремнистые бронзы удовлетворительно свариваются, паяются и обрабатываются резанием они хорошо обрабатываются давлением, способны к упрочнению при термической обработке. Производятся в виде прутков, лент, полос или проволоки реже используются для изготовления фасонных отливок, так как уступают по литейным свойствам другим бронзам и латуням (оловянным и алюминиевым), в частности имеют малую трещиноустойчивость и относительно невысокую жидкотекучесть. Эти бронзы применяют для изготовления ответственных антифрикционных деталей (Бр. КН1-3) вместо дефицитных высокооловянных бронз и для пружин и пружинящих деталей (Бр. КМц 3-1) приборов и радиооборудования, работающих в морской и пресной воде и паре при температурах до 250° С, вместо более дорогих бериллиевых бронз. [c.238]

Латунные полуфабрикаты поставляются в твердом (Т), полутвердом (ПТ) и мягком (М) состоянии в зависимости от способов их изготовления, степени деформации и термической обработки. [c.400]

Основой тканых фрикционных изделий (тканой тормозной ленты, тормозных накладок и накладок сцепления) является тканый каркас из не-пропитанных асбестовых, стеклянных, базальтовых и других нитей, армированных латунной проволокой. Тканый каркас (суровую ленту) подвергают пропитке. Суровую ленту изготовляют на одно- и многочелночных лентоткацких станках. Ее сушат, пропитывают специальными составами, содержащими связующее вещество, и подвергают термической обработке. Механической обработке суровую ленту не подвергают, ее обрабатывают только на каландре для уплотнения материала и калибровки по толщине. Выпускается широкая номенклатура лент шириной 20—200 мм и толщиной 4—12 мм (ГОСТ 1198—78). Пропитанные заготовки тормозных накладок бакелнзуют в горячих пресс-формах на гидропрессах и шлифуют кругами. Аналогично изготовляют тканые накладки сцепления, но тканая суровая лента в отличие от тормозных накладок имеет некоторую кривизну. Перед пропиткой на специальных станках заготовке придают форму кольца, сушат, пропитывают фенолформальдегид-ной смолой и подсушивают при 60— 70 °С в течение 6—7 ч. Высушенные полуфабрикаты бакелизуют в горя- [c.174]

Отжиг издел й из медных сплавов проводят для снятия внутренних нанряженнй, выравнивания химического состава, устранения трещин н других пороков, возннкающпх при отливке и прокатко этих сплавов. Изделия из латуни не подвергают закалке. Этому виду термической обработки подвергают изделия из бронз (табл. 328). Среднее время нагрева н выдержки принимают 2—. ) мин иа 1 мм сечения. В качестве охлаждающей среды при закалке применяется вода. Время переноса детали из печи в закалочный бак не должно превышать, Я0 сек. Среднее время отпуска принимают 4—7 мин па 1 мм сечения. [c.429]

К сплавам, упрочняемым холодной пластической деформацией и последующим отпуском или низкотемпературным отжигом, относятся углеродистые и легированные стали перлитного класса с повышенным содержанием углерода (0,4—1,0 %), а также низкоуглеродистые стали аустеннтного класса, подвергаемые упрочнению колодной пластической деформапней (после предварительной термической обработки), затем дополнительному отпуску. В первую группу также входят сплавы меди (однофазные латуни, бронзы), молибдена и рения, ниобия и др. [c.204]

Для отливок из оловянных бронз отжиг ведут при 650—800 С с выдержкой в течение 2—2,5 ч и охлаждением с печью до 300—350 °С. Отливки из кремнистой латуни отжигают при 750— 760 °С с выдержкой в течение 1,5—2 ч и охлаждением с печью до 250—300 Отливки из сложнолегированных медно-никелевых сплавов подвергают упрочняющей термической обработке — закалке при 850—900 °С и отпуску при 400—500 С в течение 10—12 ч. [c.461]

Коррозионное растрескивание под напряжением — очень серьезная проблема , она причиняет много неприятностей при применении цветных металлов и нержавеющих сталей. Коррозионное растрескивание под напряжением, особенно латуни, выявляется в сварных конструкциях, когда применяют сильно нагар-тованные материалы, а также после термической обработки, когда в деталях наблюдаются большие остаточные напряжения. Коррозионное растрескивание нержавеющие стали обычно претерпевают в очень сильно корродирующих средах. [c.625]

Материалы с низким сопротивлением коррозии и высоким со-.противлением эрозии (и наоборот) занимают промежуточное положение. Сплавы, обладающие высоким сопротивлением коррозии и низким сопротивлением эрозии, оказываются износостойкими ТОЛЬКО при сравнительно низких скоростях соударения. К таким сплавам относятся некоторые латуни и бронзы (ЛМцЖ55—3—1, ЛАМцЖ68—5—2—2, БрАЖНЮ—4—4 и др.). Среднеуглеродистые и низколегированные стали обладают высоким сопротивлением гидроэрозии после термической обработки, повышающей твердость и однородность структуры. Однако эти стали неустойчивы против коррозии и не могут применяться для работы в агрессивных средах. [c.63]

Микроскопический характер разрушения поверхности образца при испытании разных латуней, как и бронз, различный. Он зависит от природы сплава, его структуры и механических свойств. Менее стойкие латуни, обладающие низкой способностью к наклепу при деформировании микрообъемов, имеют рыхлый вид эрозионного кратера. Значительную роль в эрозионной стойкости латуней играет величина зерна, которая зависит в основном от условий термической обработки. Например, для латуни Л90 при величине зерна 0,1—0,7 мм потери массы образца за 8 ч составили 2664 мг, а при величине зерна 0,01—0,4 мм — 1244 мг, т. е. уменьшились более чем вдвое (табл. 95). Следует заметить, что величина зерна для рекристаллизованных латуней является настолько показательным фактором, что в зарубежных странах качество латунных полуфабрикатов обычно контролируют только по величине зерна (ASTM В19—55). [c.247]

Зависимость экспериментально определенных значений модуля упругости при сдвиге или модуля Е от суммарной предшествовавшей деформации так же, как и от той термической обработки, которой подвергался образец ), была еще одним явлением, относящимся к нелинейности, интенсивно изучавшейся в 1844 г. Вертгеймом (Wertheim [1844, 1(а),3]) в опытах по растяжению образцов из многочисленных различных металлов. В 1784 г. Кулон ( oulomb [1784, 1]) обнаружил, что значение модуля при сдвиге ) уменьшается с увеличением остаточной деформации при кручении железных и латун- [c.124]

Обширная исследовательская работа была проведена по изучению режима металлов, подвергающихся действию повторной (усталостной) нагрузки и находящихся при этом в корродирующей среде. Хэйг ) заметил некоторое снижение предела выносливости в образпах латуни, испытанных под знакопеременной нагрузкой в условиях воздействия на них соленой воды, аммиака или соляной кислоты. Он указал при этом, что разрушительное действие аммиака на латунь проявляется лишь при условии одновременного воздействия обоих факторов корродирующего вещества и знакопеременной нагрузки. Дальнейшие успехи в изучении коррозионной усталости были достигнуты Мак-Адамом ), исследовавшим комбинированный эффект коррозии и усталости на различных металлах и их сплавах. Эти испытания обнаружили, что в большинстве случаев сильная коррозия металла до испытания его на усталость оказывает значительно менее вредное воздействие, чем легкая коррозия, происходящая одновременно с испытанием. При этом выяснилось также, что если средой для образца является воздух, то предел выносливости стали возрастает приблизительно пропорционально временному сопротивлению при статической нагрузке при проведении же этих испытаний в пресной воде результаты получаются совершенно иными. Было установлено, что предел коррозионной усталости стали с содержанием углерода свыше 0,25% не может быть повышен. Он может быть понижен термической обработкой. Опыты, проведенные в вакууме, показали ), что предел выносливости стали получается при этом таким же, как и при испытаниях на воздухе, между тем как в образцах из меди и латуни этот предел повышается соответственно не менее чем на 14 и 16%. Все эти результаты представляют большую практическую важность, поскольку многочисленные в эксплуатационных условиях аварии приходится часто относить на счет именно коррозионной усталости ). [c.455]

Крепление пластинок из твёрдого сплава осуществляется припайкой медью или латунью. Если конструкция позволяет, то следует предпочесть механическое крепление твердосплавных пластинок, так как такое крепление резко снижает число случаев растрескивания пластинок при абразивной заточке. Крепление пластинок из быстрорежущей стали осуществляется приваркой а) сва-роЧ 1Ыми порошками, б) электроконтакт-нои сваркой и В) точечной газовой сваркой. Предпочесть следует контактную сварку. После приварки следует термическая обработка пластинок. [c.45]

Трубы, предназначенные для холодного гнутья, должны быть обязательно отожжены (в том случае, если отжиг не был произведен на заводе-изготовителе). Стальные трубы нужно заказывать отожженными, а латунные — с поставкой в полутвердом состоянии. Дюралюминиевые трубы следует гнуть не позже чем через 4 часа после термической обработки. [c.84]

Так как при комнатной температуре необходимо считаться со слишком продолжительным и потому невыгодным временем хранения, то для удаления из материала значительной части водорода в настояшее время пытаются ускорить процесс путем термической обработки. Необходимо указать, что отдача водорода из материала происходит в две фазы, следуюш ие одна за другой. Под действием длительного хранения или высокой температуры вначале относительно быстро удаляется находящийся на внешней поверхности концентрированный водород. Обратная диффузия проникшего глубже водорода идет гораздо медленнее. Если внезапный и быстрый выход водорода будет повышен тем, что наводороженные детали будут помещены в среду, нагретую до температуры, принятой для последующей обработки (вода, масло, свинцовая ванна, расплавленная соль), то могут, как это наглядно доказали Барденхейер и Плум, возникнуть значительные повреждения структуры, которые становятся необратимыми и очень неблагоприятно сказываются на показателях прочности. Барденхейер и Плум заметили бурное выделение водорода из наводороженной проволоки при погружении ее в воду с температурой 95°С. Если протравленную проволоку поместить на несколько секунд в жидкую латунь (ИОО С), то в глубокие межкристал-лические трещины и пустоты, возникшие под действием водорода (выделяющегося взрывообразно и при этом связывающегося в молекулы), проникает латунный припой, хорошо видимый на поперечном шлифе после протравления границ зерен. В дальнейшем после электролитического наводороживания образцов водород немедленно удалялся при те.мпературах 500, 200, 150 и 100°С благодаря тому, что пробы помещали в заранее нагретый до соответствующей температуры железный блок. После этого образцы погружали в расплав латуки. Оказалось, что независимо от выбранной температуры латунь проникла в значительном количестве в виде жилок в нарушенную структуру образца и прежде всего в разрыхленные границы между зернами. Величина остающихся повреждений сплава в результате удаления водорода зависит от скорости удаления. Для сохранения прочности подлежащий последующей термической обработке протравленный материал вместе со средой следует медленно нагревать до соответствующей температуры обработки. Протравленные. летали, особенно проволоку и полосы, обрабатывают от 30 мин до 2 ч. при температурах, лежащих между 90 (обработка горячей во- дой) и 250°С (проходная печь, печь с циркуляцией воздуха). [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...