Температурный эффект при трении

ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ЭФФЕКТ ПРИ ТРЕНИИ [c.109]

Рис. 46. Структурная схема температурного Эффекта при трении

Температурный эффект при трении Гироскопический эффект [c.182]

Методы решения диффузионных задач многообразны в зависимости от конкретных условий исследовательской практики. Они подробно изложены в работе [18] и относятся в основном объемным изменениям в структуре металлов и сплавов. Исследования диффузионных процессов при трении связаны со значительными экспериментальными и теоретическими трудностями. Последние обусловлены тем обстоятельством, что структура металлических систем формируется в результате сложной совокупности процессов, происходящих при трении и вызванных высоким уровнем напряжений, влиянием окружающей среды (см. гл. 4), значительными объемными и поверхностными температурами и температурными градиентами. Многочисленные экспериментальные данные показывают, что процессы структурных изменений при трении локализуются в тонких поверхностных слоях, и активная зона может быть отнесена к тонкопленочным объектам. Масштабный эффект сопровождается многообразием отклонений физических и физико-химических свойств системы от монолитного состояния для сплавов наиболее характерной особенностью является значительное изменение пределов растворимости. Кроме того, структура поверхностей трения является диссипативной, т. е. образующейся и поддерживаемой в нелинейной системе с большим числом степеней свободы с помощью внешнего источника энергии [71, 109]. Вторичная структура (диссипативная структура, формирующаяся при трении) — результат неустойчивости, образуется вследствие флуктуаций мерой скорости ее образования является производство избыточной энтропии. Структура поверхности трения — это новое состояние вещества вдали от равновесия и неустойчивости, порожденное потоком свободной энергии и приводящее к новым типам организации материи за [c.139]

Изотермическое прессование в контейнере, нагретом до температуры деформации, применяют сравнительно давно при обработке алюминиевых сплавов. Обычно их прессуют без смазки при очень высоком коэффициенте трения между заготовкой и контейнером. При большой скорости прессования выделяется значительное количество теплоты из-за теплового эффекта контактного трения. При этом температура алюминиевых сплавов, отличающихся узким температурным интервалом деформирования, воз- [c.20]

Отсюда приходится делать вывод, что ударное давление выбивает из контакта весь кипящий металл, нагретый разрядом конденсатора. Сдвиговый же удар по плоскости контакта обеспечивает температуру плавления. Этот факт вполне объясняет структуру сваренного контакта. Его плоскость раздела не отличается от межкристаллитных границ. Таким образом, медленная (за 1 с) осадочная операция при сварке методом сопротивления не дает заметной температурной добавки, но скоростная осадка обеспечивает решающий температурный эффект по плоскости контакта. Достаточно заметная по величине составляющая Тд получается и при сварке трением. [c.40]

Как показано выше, трение является сложным многообразным процессом, зависящим от большого числа факторов температурного режима трения, давления, скорости скольжения, удельной работы и мощности трения, макрогеометрических характеристик фрикционного устройства и др. Эффекты взаимодействия (взаимовлияние) факторов дополнительно усиливают зависимость характеристик трения и износа от параметров режима и узла трения. Это объясняется тем, что при различных условиях трения изменяется характер контактного фрикционного взаимодействия и характер физико-химико-механических явлений, влияющих на трение. [c.168]

В этих работах показано, что при кратковременных процессах трения ti = 0,l-h0,5 с) наличие граничного масляного слоя на поверхности трения приводит к существенному изменению коэффициентов тепло- и температуропроводности структуры фрикционный материал -j- пленка масла. Поэтому при расчетах средней температуры поверхности трения О и температурной вспышки всп пар трения фрикционных масляных муфт необходимо учитывать экранирующий эффект слоя смазки. Экранирующее действие смазки на металлическом контроле будет проявляться в большей мере на фактических пятнах контакта, время су- [c.319]

При расчете МГД-генератора параметры переноса необходимы, например, для вычисления коэффициента трения и коэффициента теплоотдачи. Поскольку эффекты трения для крупных МГД-генераторов незначительны, при вычислении коэффициента трения (через коэффициент динамической вязкости) можно с весьма хорошим приближением использовать коэффициент динамической вязкости для замороженного состава газовой смеси. Это тем более оправдано, что значения коэффициента динамической вязкости для эффективного и замороженного состава мало различаются между собой (для рассматриваемых давлений и температур в МГД-генераторе). При вычислении теплоотдачи энергетический эффект диссоциации можно учесть путем вычисления эффективного коэффициента теплоотдачи (через эффективный коэффициент теплопроводности) либо, используя коэффициент теплоотдачи для замороженного состава, при вычислении эффективного температурного напора с помощью эффективной энтальпии. [c.111]

Температурные условия работы штампа при осадке. В приведенном расчете теплового эффекта деформации предполагалось, что выделившаяся теплота распределяется равномерно во всем объеме заготовки. Однако при анализе факторов, связанных со стойкостью штампа, нельзя пренебрегать тем, что часть теплоты выделяется на контактной поверхности заготовки в результате трения. [c.139]

При работе узла трения в условиях избыточного тепловыделения на контактирующих поверхностях проявляется ряд таких нежелательных эффектов, как снижение прочности поверхностного слоя материала, нестабильность фрикционных характеристик, повышение абразивной способности продуктов износа, температурное коробление контактирующих поверхностей и элементов пары трения, изменение зазоров. Весь комплекс таких эффектов приводит к снижению долговечности трибосопряжения и ухудшению его характеристик [16, 18, 22, 23,26, 27, 29, 34,35]. [c.512]

Если теплоизоляция отсутствует или же процессы не настолько медленны, чтобы все время существовало температурное равновесие с окружающей средой, часть механической энергии, превращающейся в тепло, будет рассеиваться. Совместное рассмотрение уравнений теории упругости с температурными членами и уравнений теплопроводности позволяет ставить так называемую связанную задачу термоупругости. Обнаруживаемые при этом эффекты незначительны и в эксперименте их трудно отличить от эффектов, связанных с внутренним трением. Поэтому исследование эффекта температуры в теории упругости почти всегда основывается на уравнениях Дюамеля — Пеймана (8.6.1), в которых модули упругости считаются постоянными п не зависящими от характера термодинамического процесса. [c.253]

Коэффициент трения при таком режиме стабилен и лежит в пределах 0,001—0,01, что на десятичный порядок ниже обычного коэффициента граничного трения. В реальных условиях фактическая площадь контакта составляет, вследствие шероховатости, лишь небольшую часть номинальной (геометрической) площади контакта. При этом наиболее нагруженные выступы микрорельефа вступают в прямое адгезионное взаимодействие, в то время как другие участки номинальной площади контакта разделены моно- и иолимолекулярными слоями смазочного вещества. Сила статического граничного трения F (или трения при малых скоростях сдвига, когда температурные и химические эффекты трения пренебрежимо малы) может быть выражена следующим образом [17] [c.98]

Краткое содержание. Гиперзвуковой вязкий поток, обтекающий наклонный клин в условиях теплообмена, исследуется с помощью обобщен -ного интегрального метода Кармана, справедливого для уравнений пограничного слоя сжимаемой жидкости. Введение температурной функции 5 позволяет свести основные уравнения пограничного слоя к двум обыкновенным дифференциальным уравнениям относительно толщины пограничного слоя 8(х) и функции теплоотдачи f x) с параметром S-j, характеризующим интенсивность теплообмена. Обсуждаются решения л х) и f(x) при различных Sq. Числовые примеры наглядно иллюстрируют эффект взаимодействия ударной волны с гиперзвуковым пограничным слоем в условиях как интенсивного, так и малого теплообмена. Показано, что значения локальных коэффициентов поверхностного трения и теплоотдачи зависят в основном от коэффициента вязкости на поверхности тела. [c.100]

Необходимо подчеркнуть, что коэффициент трения (сцепления) зависит от способа получения соединения. Если при сборке соединения гребешки микронеровностей посадочных поверхностей не срезаются, например при температурной сборке или гидрозапрессовкой, коэффициент трения повышается. Еще больший эффект повышения коэффициента трения достигается осаждением в процессе химического никелирования на поверх- [c.108]

Вдобавок к открытию существенной нелинейности при малых деформациях дерева, цементного раствора, штукатурки, кишок, тканей человеческого тела, мышц лягушки, костей, камня разных типов, резины, кожи, шелка, пробки и глины она была обнаружена при инфинитезимальных деформациях всех рассмотренных металлов. Явление упругого последействия при разгрузке в шелке, человеческих мышцах и металлах температурное последействие в металлах появление остаточной микродеформации в металлах при очень малых полных деформациях явление кратковременной и длительной ползучести в металлах изменение значений модулей упругости при различных значениях остаточной деформации связь между намагничиванием, остаточной деформацией, электрическим сопротивлением, температурой и постоянными упругости влияние на деформационное поведение анизотропии, неоднородности и предшествующей истории температур факторы, влияющие на внутреннее трение и характеристики затухания колебаний твердого тела явление деформационной неустойчивости, известное сейчас, после работы 1923 г., как эффект Портвена — Ле Шателье, и, наконец, существенные особенности пластических свойств металлов, обнаруженные в экспериментах, в том числе явление при кратковременном нагружении,— все эти свойства, отраженные в определяющих соотношениях, были предметом широкого и часто результативного экспериментирования, имевшего место до 1850 г. [c.39]

Для процессов горячей деформации металлов характерна неоднород ность температурных полей, обусловленная особенностями теплопередачи и трения на поверхности контакта металла с инструментом [105, 205]. Тепловой процесс при прокатке состоит из двух стадий охлаждение поверхностных и разогрев внутренних слоев раската непосредственно в очаге деформации и выравнивание температуры по сечению за его пределами. Суммарный тепловой эффект в очаге деформации складывается из трех составляющих тепла пластической деформации (Здеф, тепла трения поверхностей Qtp и теплоотвода к деформирующему инструменту Q , т. е. Д< д=< тр4-< деф —С инс [c.163]

У металлов при низких темп-рах наблюдается ползучесть. В отличие от высокотемп-рной ползучести это явление но сильно зависит от теми-ры. Принято считать, что температурно независимая часть ползучести есть следствие кваптово-механич. туннельного эффекта. Кривые темп-рной зависимости внутреннего трения деформированных MOHO- и поликристаллов с ГЦК решеткой имеют пиако- [c.218]

Существование пьезоэлектрического эффекта было обнаружено у большого количества веществ. Однако практическое применение получили лишь некоторые из них. Чтобы вещества можно было использовать, они должны представлять собой природные монокристаллы с достаточно большими бездефектными областями. Однако в последнее время преимущественное применение получили искусственно изготовляемые монокристаллы, по-ликристаллические пьезоэлектрические текстуры и тонкие пьезоэлектрические слои. Кроме того, вещества в кристаллическом виде должны обладать ярко выраженными пьезоэлектрическими свойствами, имеггь малые потери из-за внутреннего трения при распространении объемных или поверхностных ультразвуковых волн, а их материальные коистаи гы должны отличаться высокой временной и температурной стабильностью. Несмотря на то что налажен промышленный выпуск целого ряда пьезоэлектрических веществ, продолжаются поиск и интенсивные исследования новых материалов с более выгодными параметрами. [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...