ЗАКРУЧИВАНИЕ - ЗУБЬ

Кроме соблюдения условия прочности при проектировании валов требуется, чтобы вал обладал достаточной жесткостью, т. е. чтобы угол закручивания не превосходил некоторой заданной величины. Так, в зубчатых передачах при значительных углах закручивания валов зубья колес перекашиваются. Следствием может быть выкрашивание поверхностей зубьев и поломка пере- [c.89]

По условиям эксплуатации конструкции нельзя допускать больших углов закручивания. Так, например, в зубчатых передачах при значительных углах закручивания валов зубья колес перекосятся. Следствием этого может быть выкрашивание поверхностей зубьев и поломка передачи. Поэтому необходимая жесткость валов практически всегда обеспечивается. [c.131]

В качестве сопряженных поверхностей зубьев, удовлетворяющих указанным условиям, целесообразно использовать поверхности, для которых технология их получения известными способами на существующем станочном оборудовании наиболее проста. К числу удовлетворяющих этим требованиям относятся прежде всего винтовые поверхности зубьев с постоянным или переменным углом закручивания винтовой линии. Линии поперечного сечения таких поверхностей с нормальной (к направлению зуба) или торцовой плоскостью являются дугами окружностей. Такие поверхности, называемые круговыми винтовыми поверхностями, и получили широкое распространение в качестве рабочих поверхностей зубьев. [c.121]

После определенного количества циклов проводилось одностороннее закручивание образцов с выходом на кривую упрочнения с целью выявления зуба и площадки текучести. Одновременно с регистрацией механических кривых изучались изменения магнитной проницаемости образцов. Результаты исследований представлены на рис. 1,2. Циклическое деформирование при т з<Тг1.т (рис. 1, /) не привело к заметному изменению амплитуды напряжения в течение всего времени испыта- [c.215]

Рис. 10.160. Датчик для измерения крутящего момента без контактного устройства системы ЛПИ. Испытуемый вал соединяется с валом 1, на котором насажены три медных кольца 2-8-11, несущие кольца ротора 3-7-10, снабженные зубьями (на рисунке снизу). Опоры 15 вала крепятся в боковых крышках 14 корпуса 5. Магнитный поток катушек 6, надетых на щеки 12-4-9 > статора, замыкается через стаканы 13. При скручивании вала измеряемым моментом зазоры между зубьями с одной стороны кольца 7 уменьшаются, с другой — увеличиваются, изменяя с различными знаками длину воздушных зазоров, образованных зубьями, а следовательно, и индуктивность обеих катушек. При угле закручивания, равном /2°, индуктивность каждой катушки может составлять до 30% начальной. Датчик включается в мостиковую схему, индикатор - в измерительную диагональ мостика.

Зубья колёс быстро выкрашивались, пока не было достигнуто (пришабровкой) прилегания зубьев по всей ширине зубчатых колёс под нагрузкой (которое нарушалось вследствие закручивания шестерни) [c.254]

Блок 22 производит расчет суммарных углов закручивания кинематической цепи, приведенных к шпинделю. Для многошпиндельных приводов суммарный угол считается для каждого шпинделя. Этот угол учитывает деформацию шпоночных и шлицевых соединений, изгибную и крутильную податливость валов, изгиб-ную податливость зубьев зубчатых колес. [c.113]

Расчет валов на жесткость при кручении производится в случаях, когда значительное закручивание вала вызывает концентрацию нагру зки (например, по длине зуба у шлицевых валов и валов-шестерен) или нарушает работу механизмов. Например, в результате значительного закручивания вала механизма перемещения мостового крана возможен его перекос на подкрановых путях. [c.362]

При нажиме на рукоятку 2, зубья муфты сцепляются, и патрон гайковерта получает вращение. Благодаря наличию скосов на зубьях муфты, щпиндель с патроном выключается при достижении максимального усилия закручивания. Кнопка 4 служит для перемены вращения якоря. Данный гайковерт работает от электрической сети напряжения 220—ПО в нормальной частоты. Потребляемая их мощность равна 0,275 кет. Вес такого гайковерта около 4 кг. [c.39]

Рис. 9. Неравномерное распределение нагрузки по ширине зуба из-за закручивания тел сплошных колес вместе с валами вращающие моменты приложены а — с разных сторон б — с одной стороны

Неравномерное распределение нагрузки по ши- зуба из-за закручивания тел сплошных колес вке-валами вращающие моменты к валам приложены [c.191]

Во многих зубчатых передачах применяют колеса с относительно узкими зубьями. Из приведенных формул и кривых видно, что если Ь1<1 0,3, то для колес обычной конфигурации т. е. деформацией закручивания в этих случаях [c.195]

Расчет валов на жесткость при кручении по углу закручивания весьма существен для точных винторезных и зуборезных станков, где угловые перемещения приводят к снижению точности обрабатываемых изделий для валов механизмов передвижения мостовых кранов, так как при больших углах закручивания возможны перекосы крана на подкрановых путях для валов-шестерен и шлицевых участков валов, что связано с повышенной концентрацией нагрузки по длине зубьев при больших углах закручивания. Для большинства других валов крутильная жесткость не столь существенна и специальных расчетов не производят. [c.288]

Для сокращения погрешностей, возникающих в кинематических цепях системы СПИД, можно использовать также систему адаптивного управления размером динамической настройки фд. Стабилизировать размер динамической настройки фд кинематической цепи можно, как это выше было рассмотрено, за счет сохранения крутящего момента, действующего во время обработки. Это может быть достигнуто путем изменения рабочей подачи. В тех случаях, когда изменение величины рабочей подачи вызывает опасное увеличение нагрузки на зуб фрезы или большую шероховатость обрабатываемой поверхности, одновременно с возрастанием рабочей подачи повышается и скорость резания. Управляя размером динамической настройки фд кинематической цепи системы СПИД, одновременно с повышением точности достигается и увеличение производительности обработки. Это дало наиболее эффективные результаты при нарезке косозубых зубчатых колес, при которой момент резания в период врезания непрерывно возрастает, а в период выхода фрезы убывает до величины момента холостого хода. Следовательно, обработка с увеличенной подачей в момент начала обработки (и надлежащей скоростью резания) и постоянно убывающей до величины, установленной для периода установившегося резания, а затем с постепенно. возрастающей подачей до первоначальной величины, позволяет сократить машинное время в среднем до 30%. Стабилизация размера динамической настройки фд позволяет при этом повысить точность обработки на один класс и увеличить размерную стойкость фрез до 30%. Управлять размером динамической настройки фд кинематической цепи можно также и путем изменения жесткости или упругого закручивания ее звеньев. [c.30]

Преднамеренное отклонение направления зуба, осуществленное в процессе изготовления соединения (так называемая продольная коррекция), может существенно уменьшить неравномерность распределения нагрузки из-за разной степени закручивания вала и ступицы [ср. кривую распределения нагрузки при а > О (рис. 4.7) с кривой при а = 01. [c.147]

Зубчатая передача, даже простейшая, одноступенчатая, представляет собой довольно сложную динамическую систему с широким спектром частот взаимосвязанных крутильных и поперечных колебаний. Прямой путь исследования этих процессов для инженерной практики неприемлем, так как расчетная схема, составленная с учетом всех податливостей, распределенных масс и т. д., приводит к чрезвычайно сложной математической модели. Поэтому в зависимости от поставленной задачи реальную передачу приводят к упрощенной расчетной схеме, позволяющей исследовать раздельно низкие и средние частоты. Упрощения, применяемые при этом, неравноценны например, замена податливых зубьев шестерен жесткими не внесет существенной ошибки, поскольку их жесткость в 10—20 раз выше жесткости других элементов передачи. В то же время пренебречь податливостью зубчатых соединений без ощутимой погрешности нельзя она соизмерима с податливостью валов. По данным [22], до 40 % угла закручивания цепи главного движения металлорежущих станков составляет закрутка соединений. [c.210]

По условиям эксплуатации конструкции нельзя допускать большйх углов закручивания. Так, в зубчатых передачах при значительных углах закручивания валов зубья колес перекашива- [c.93]

Коэффициент концентрации Harpy3Kt от закручивания вала /С,<р = ---= 1,5 (см. табл. 4.7) при D = 38 мм для периода после приработки и переменного режима нагрузки /Се — 1юэффициент концентрации в связи со смещением нагрузки от середины длины ступицы, определяется по рис. 4.7 в зависимости от паэаметров е и /<" = 1,55 Кз = коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями, Ка = 1,65 (см. табл. 4.6) Кз — коэффициент, учитываю- [c.318]

Специальный механизм (фиг. 65) служит для Выбора зазора между боковыми поверхностями круга и впадины при реверсировании хода стола станка, показанного на фиг. 59. После реверсирования обкаточного движения ходовой винт начинает вращаться в обратном направлении и ввёртываться в гайку стола, покт один из буртиков не упрётся в торец подшипника, тогда заготовка совершит небольшой поворот и зуб её соприкоснётся с боковой поверхностью круга. Обычно при ходе стола в одном направлении обрабатывается одна боковая поверхность впадины. Возможна и одновременная обработка обеих сторон впадины одним кругом во время хода стола в одну и другую сторону. Для этой цели н-обходимо особое устройство привода стола (фиг. 66), при котором направление закручивания ходового винта и вала приводного [c.571]

Фиг. 6й. Привод к станку соответственно конструктивной компоновке 10 табл. 10. Направления хода стола 1, вращений зубчатых колес, а также направления закручивания ходового винта 2 и вала 3 червяка при муфте 4. при-мкнутой к шестерне 5 или 6, показаны на схеме соответственно сплошными и пунктирными стрелками. Прилегающие боковые поверхности зубьев шестерён 7 и S и всех других также не изменяются при ходе стола в обе стороны 9—фиксирующий диск делительного механизма 10, вращающийся в одном направлении при ходе стола кик в одну, так и в другую сторону.

Независимо от конструкции генератора волн гибкое колесо при его нагружении изменяет свою начальную -форму (сх. е) Это происходит из-за наличия зазоров и упругости элементов, взаимодействующих с гибким ко- лесом. Если свободно расположенное гибкое колесо нагрузить с одного торца моментом Гу а с другого торца — силами fji (силами в зацеплении зубча-.тых колес), то при закручивании оно на переднем торце будет выпучиваться в сторону действия сил (на сх. е показано пунктиром). -Такое изменение формы колеса 7 ограничено с внешней стороны жестким колесом 2, а с внутренней стороны — генератором волн Н. Гибкое колесо стремится при этом принять форму жесткого колеса на участке t i и форму генератора волн на участке фл (сх. ж). С увеличением момента, закручивающего гибкое колесо, указанные зоны увеличиваются. В соответствии с этим увеличивается число пар зубвев в зацеплении и уменьшается угол давления ан в генераторе волн (угол между вектором силы Fhi и вектором скорости v ). Благодаря многопарности зацепления (нагрузку могут передавать до 50% всех пар зубьев), нагрузочная способность волновой передачи выше, чем планетарной, представленной на сх. а. КПД волновой передачи выше, чем у передачи на сх. а, так как в зацеплении зубья почти не перемещаются при прилегании гибкого колеса к жесткому, а в генераторе волн угол а/, меньше соответствующего угла давления в передаче с жесткий звеньями. При этом потери в зацеплении намного меньше, чем потери в генератору волн, так как перемещения в зацеплении несоизмеримо малы по сравнению с перемещениями в генераторе волн при суммарном силовом, воздействии одного порядка. [c.44]

Зубья Муфт Постоянной жесткости имеют прямолинейное yfjlo-вое очертание (фиг. 47), благодаря чему сохраняется постоянное расстояние между линиями упора пружины на зубья, независимо от величины крутящего момента. Вследствие этого во время работы сохраняется линейная зависимость угла закручивания муфты ф [c.78]

Сборные инструменты с винтовыми зубьями, такие, как фрезы, зенкеры ИТ. п., могут изготовляты я методом скручивания двух металлов. В этом случае в цилиндрическом корпусе заготовки фрезеруют прямые пазы, в которые впрессовывают заготовки ножей из быстрорежущей стали. Затем производится нагрев и скручивание на специальном станке заготовки с запрессованными ножами в соответствии с заданным углом йаклона зуба. После закручивания производится обработка заготовки как обычного цельного инструмента. [c.212]

Механизм подъема и уравновешивания кабины торсионного типа с двумя торсионами 8 п 9. Квадратный хвостовик торсиона устанавливается в одном кронштейне, а цилиндрическая шейка со шлицевым концом — в отверстии другого кронштейна. Шлицевое соединение рычагов с тор- J сионами позволяет производить регулировку угла их закручивания. Перестановка рычага торсиона на один зуб изменяет угол закручивания торсиона на 7°30. Кроме того, перестановкой упора рычага можно дополнительно изменять угол закручивания торсиона на 3°45. [c.373]

При ковке важно знать направление волокон в поковке и не терять этого направления. При ковке ответственных поковок необходимо создавать условия, обеспечивающие расположение волокон вдоль контура детали с таким расчетом, чтобы при механической обработке они не перерезались (рис. 165), так как прочность металла с перерезанными волокнами ниже. Например, коленчатые валы, изготовленные с применением гибки или закручивания колен, работают дольше, чем валы с перезанными волокнами. То же самое касается и зубчатых колее. Поэтому на практике все больше применяют такие способы ковки и штамповки их, которые дают возможность получить оформленные зубья шестерен, например накатка зубьев, штамповка шестерен с зубьями на прессах и др. [c.259]

Система управления углом закручивания кинематической цепи, системы СПИД с целью повышения точности направления зуба при зубофрезеровании . Система управления служит для повышения точности направления зуба при однопроходном зубофрезеровании цилиндрических зубчатых колес среднего модуля. Рассмотрим кратко физические основы создания системы. Проведенные исследования показали, что существенным фактором, вызывающим - образование погрешности направления зуба при однопроходном зубофрезеровании, является отклонение силы резания на участке выхода фрезы. ДлИна этого участка весьма значительна. При обработке прямозубых колес она находится в пределах от 17 мм (при модуле /п = 2 мм) до 38 мм (при т = = 6 мм) и составляет, как правило, от 64 до 100% от ширины зубчатого венца нарезаемого колеса. С увеличением угла наклона зуба длина участка выхода фрезы растет. - [c.576]

Таким образом, на участке выхода фрезы заготовка и фреза совершают дополнительные движения (повороты вокруг осей их вращения), которые приводят к образованию погрешности направления зуба. Как показали исследования, в подавляющем большинстве случаев обработки отклонения УИфр по сравнению с отклонениями Мзаг оказывают доминирующее влияние на отклонение угла закручивания фд и величину образуемой погрешности направления зуба. Обычно это имеет место при [c.577]

В этих случаях, стабилизируя крутящий момент на фрезе, мб жно существенно сократить отклонения угла закручивания кинематической цепи системы СПИД фд и, следовательно, повысить точность направления зуба при однопроходном зубофрезеровании зубчатых колес. [c.577]

Благодаря поддержанию этого условия уменьшились отклонения угла закручивания фд и была повышена точность направления зуба нарезаемых колес. Управление углом закручивания фд при помощи системы осуществлялось вручную по силе тока статора главного двигателя станка I. Предварительно было установлено наличие практически однозначной функциональной зависимости между силой тока I и крутящим моментом на фрезе. В разработанной системе (рис. 8.39) регулируемый тормозной момент создавался при помощи электромагнитного порошкового тормоза 1 типа ПТ-6М, выпускаемого заводом Станкоконструк-ция . Момент, развиваемый тормозом, передавался на оправку фрезы после усиления зубчатым мультипликатором 2 с передаточным отношением 7,98. Работает система следующим образом. Оператор 12 следит за показаниями амперметра 9, измеряющего силу тока /. При наличии отклонений текущего значения / от заданного оператор поворачивает ручку потенциометра 5 в требуемую сторону. При повороте ручки потенциометра меняются выходной сигнал / , сила тока проходящего через обмотку тормоза, момент тормоза и регулируемый тормозной момент на фрезе Мфр Ручку потенциометра поворачивают до тех пор, пока значение силы тока I снова не станет равным заданному. ТаТсим образом, стабилизируя силу тока /, стремятся поддерживать при обработке условие (8.1). [c.578]

Было установлено, что отклонение фд на участке выхода фрезы происходит с малой скоростью (порядка десятых и сотых долей градуса в минуту). Следовательно, с целью внесения в кинематическую цепь системы СПИД поправок для повышения точности направления зуба необходимо осуществлять изменение фд такого же характера с обратным знаком. Для проверки возможности изменений фд указанного характера путем изменения тормозного момента Мфр д был поставлен эксперимент. Нарезали два зубчатых колеса с параметрами т = 4,5 мм, — 36, ширина венца Ь = 37 мм фрезой с 2фр = 2. Предварительно зубчатые колеса были профрезерованы на глубину 9,5 мм, и условия зубофрезеровании в эксперименте были выбраны такими (глубина фрезерования h = 0,4 мм, материал заготовок — чугун, ЯВ140, подача фрезы s = 1,16 мм/об, частота вращения фрезы Пфр = 78 об/мин), чтобы крутящие моменты Мфр и были достаточно малы и влиянием их отклонений на образование погрешности направления зуба можно было пренебречь. У детали № 1, которая была обработана без приложения к фрезе тормозного момента, погрешность направления зуба составила не более 5 мкм на ширине зубчатого венца. При обработке детали № 2 к фрезе был приложен тормозной момент Мфр д , который изменялся при помощи задающего устройства по закону, близкому к прямолинейному, в зависимости от перемещения фрезы вдоль оси нарезаемого колеса. О характере изменения Л1фр доп при обработке детали № 2 можно судить по диаграмме силы тока I, записанной на самописце Н320-1 (рис. 8.40). Указанное изменение Мфр вызвало изменение угла закручивания фд и возникла искусственно созданная погрешность направления зуба (рис. 8.41, а), составляющая 27—32 мкм на ширине зубчатого венца. Из сопоставления на рис. 8.41, а с кривой на рис. 8.49 и характером погрешности направления зуба, которая теоретически должна была возникнуть при обработке датели № 2 в случае изменения Мфр д п и фд по идеально прямолинейному закону (рис. 8.41, б), следует, что при обработке детали № 2 происходило плавное увеличение угла закручивания кинематической цепи системы СПИД по закону, близкому к фактическому закону изменения Мфр [c.579]

Поскольку соединения, передающие только основную нагрузку, не прирабатываются или прирабатываются в очень незначительной степени, в них имеет место неравномерность нагрузки, вызываемая погрешностями изготовления — разношагово-стью вала и втулки и ошибкой направления зубьев. Кроме того, необходимо учитывать продольную неравномерность распределения нагрузки, связанную с закручиванием вала во втулке, на которую, в свою очередь, влияет форма продольного сечения последней. [c.231]

В соединении, передающем сочетание крутящего момента и стационарно приложенной поперечной силы, приработка практически незаметна, поэтому при расчете необходимо учитывать окружную неравномерность от разнозазорности и поперечной силы и продольную неравномерность от закручивания вала, изгибающего момента поперечной силы и от ошибки направления зубьев. Считая эти силовые факторы независимыми, можно учитывать их действие методом наложения [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...