Сплавы Пределы длительной прочности

На рис. 13.23 показан предел длительной прочности сплавов на основе Т1. [c.224]

Рис. 13.23 Предел длительной прочности Од жаропрочных титановых сплавов

На рис. 203 приведены многокомпонентные системы Ni - Ti, Ni - Сг - Ti, Ni - Сг - Т - W и Ni - Сг - W - Ti - Al, показывающие повышение предела длительной прочности сплавов в зависимости от количества вводимых легирующих элементов при температуре 800°С. Кривые длительной прочности на диаграммах показывают последовательное повышение жаропрочности по мере увеличения числа компонентов в сплаве и увеличения концентрации легирующего элемента в твердом растворе. [c.414]

Рис. 3.17. Пределы длительной прочности алюминиевых литейных сплавов [3, 5]

Рис. 3.19. Пределы длительной прочности (а) и ползучести (6) магниевых литейных сплавов [3]

Рис. 8.1. Предел длительной прочности и предел ползучести некоторых сталей и сплавов

Фиг. 17. Изменение предела длительной прочности <т,о) и предела ползучести повышении температуры (прессованная полоса).

При повышенных температурах предел прочности материала зависит также от длительности испытания. В этих случаях прочность материала характеризуется так называемым пределом длительной прочности. На рис. 22 показаны пределы длительной прочности одного из жаропрочных сплавов при температуре 700 С как видно, прочность материала падает с увеличением времени испытания. [c.40]

Таблица 3.1. Характеристика сплавов и экспериментально определенные значения пределов длительной прочности при Т=913 К

Качественная проверка подтвердила способность уравнения (3.30) отражать влияние фазового состава и структуры на долговечность сплавов. Что касается количественных оценок, то их можно сделать на основании данных табл. 3.2, в которой приведены значения пределов длительной прочности на ресурсы 100 [c.125]

Особые условия работы жаропрочных сплавов вызывают необходимость оценивать их свойства специфическими характеристиками, о которых уже говорилось выше в настоящей главе. К их числу относятся предел ползучести, предел длительной прочности, предел температурной выносливости. Наряду с этим используются и такие характеристики, как а ц, Ох, 6, [c.333]

Рис. 19. Изменение предела длительной прочности а, 00 и предела ползучести 2/100 сплава АКб при повышении температуры (прессой а я на полоса)

Пределы длительной прочности листов из деформируемых алюминиевых сплавов [c.52]

Пределы длительной прочности и ползучести полуфабрикатов из деформируемых алюминиевых сплавов [c.52]

Пределы длительной прочности и ползучести (в кГ/мм ) отожженных листов н прутков из титановых сплавов [c.185]

Рис. 3. Зависимость предела длительной прочности деформированных тугоплавких металлов и сплавов от температуры

Пределы длительной прочности и ползучести сплавов ВМ-1, ВМ-2, ВМ-Зп [c.416]

Жаропрочный деформируемый сплав ЭП-800 (разработан ЦНИИТМАШ и заводом Электросталь )—для деталей, работающих длительное время в нагруженном состоянии при температурах до 800 С, в частности для лопаток газовых турбин. Свойства при 200 С ав = 115-4-113 кгс/мм и при 800—850° С Ое = 75- -95 кгс/мм удлинение соответственно равно 18—28 и 10—12%, ударная вязкость 3—7 и 5—8 кгс м/см . Предел длительной прочности за 20 тыс. циклов при 800 С более 90 кгс/мм и пластичность на уровне 10%. [c.56]

Пределы длительной прочности и ползучести некоторых алюминиевых литейных сплавов в кГ мм- [c.250]

Результаты испытания на длительную прочность приведены в табл. 55, Кривые длительной прочности сплава ВТ25 при температурах 450— 600° С показаны на рнс. 49. Увеличение времени испытания от 100 до 200 ч пезпачител1.но снижает жаронрочиость сплава. Пределы длительной прочности прутков диам. 14— [c.118]

Пределы длительной прочности (aioo) молибденовых сплавов при различных температурах за 100 ч. [c.93]

При обозначении предела длительно прочности указываются длительность нагружепня и температура испытания. Для сравпопия укажем, что для того же сплава при температуре 700°С пределы прочности и текучести (при кратковременных испытаниях) [c.90]

С увеличением температуры пределы длительной прочности падают. На рис. 4.24 показана зависимость предела сточасовой прочности от температуры для литого жаропрочного сплава па никелевой основе ЖС6-К. Отметим, что при 1000 °С предел кратковременной [c.91]

Фиг. 7. Изменение предела длительной прочности а, и предела ползучести сплава Д16Т при повышении температуры (прутки).

ЮО 150 200 250 300 Т ФИГ. 28. Изменение предела длительной прочности ajgij и предела ползучести сплава АК8 при повышении температуры (прутки, закалка и искусственное старение) (изменение предела выносливости сплава АК8 при повышении температуры си. фиг. 8). [c.39]

Фиг. 32. Изменение предела длительной прочности a, j 11 предела ползучести сплава В95Т при повышении температуры (прутки). Изменение предела выносливости сплава В95Т при повышении температуры см. выше (фиг. 8).

Фиг. 34. Изменение предела длительной прочности а, о и предела ползучести сплава ВД17Т при повышении температуры (прессованная полоса).

Сопоставление кривых зависимости электропроводности и критериев жаропрочности (в качестве которых были выбраны срок службы металла до разрушения t час. при заданном постоянном напряжении и предел длительной прочности на базе 1000 час. испытания оюоо к-Г1мм ) от степени деформации [68] показало, что для жаропрочных сплавов ЭИ617 и ЭИ437 мини-.муму на кривой электропроводности 1/р = /(е) соответствует [c.42]

Данные различных авторов по влиянию ВМТО на жаропрочные свойства аустенитных сталей, никеля и сплавов на его основе обобщены в табл. 5. Применявшиеся режимы ВМТО позволили увеличить на 15—20% предел длительной прочности сталей и сплавов на базе 100 час. Оюо и продлить срок их службы в 3—8 раз, у образцов из сплава нимоник долговечность была увеличена в 15 раз [73]. Значительно больший эффект упрочнения получен на технически чистом никеле, долговечность которого после ВМТО возросла примерно в 20 раз, а на малых базах испытания — в 100 раз при этом скорость ползучести уменьшается на три порядка [85, 72, 73]. [c.45]

При отсутствии- концентраторов напряжения начиная с некоторой температуры, разной для разных сплавов, усталостная прочность становится выше статической прочности при одинаковом в обоих случаях времени действия нагрузки. При наличии надреза предел выносливости часто оказывается ниже предела длительной прочности и в области очень высоких температур завпснт от состояния поверхности, способа изготовления надреза. [c.150]

При наличии смешанного излома усталостные признаки наиболее устойчиво сохраняются в очаге разрушения, признаки нетипичного для усталости разрушения сначала появляются в зоне развитого разрушения. Следует иметь в виду, особенно при анализе эксплуатационных изломов, что в ряде материалов признаки преимущественно усталостного характера могут наблюдаться и в том случае, когда значение переменной составляющей (относительно предела выносливости) невелико, а. значение статической составляющей (относительно предела длительной прочности) существенно. Например, в литейном никелевом сплаве ЖС6У при асимметричном переменном изгибе при 950°С изломы имели типично усталостное строение при следующих относительных значениях переменной и статической составляющих fa = 0,45aw, am=0,8—0,9 Одл (da — переменная составляющая, От — статическая составляющая, aw и Одл — соответ-венно пределы выносливости и длительной прочности на 100-ча-совой базе). Лишь при ста<0,45 aw при той же статической составляющей нагрузке в зоне развитого усталостного разрушения наблюдались небольшие по размерам участки со строением, характерным для высокотемпературного статического нагружения (рис. 116). [c.144]

Рис. 5.9. Изменение предела длительной прочности сплава ЭИ437А в зависимости от предварительного наклепа и температуры испытания

Рис. 10. Изменение предела длительной прочности Оюо и предела ползучести < 1/100 сплава Д16Т при повышении температуры (npyTKHj

Рис. 16. Изменение предела длительной прочности а,00 и предела ползучести искусственное старение) (изменение предела выносливости сплаоа АК8 при повышении температуры см, рис. 11)

На рис. 55 показана зависимость механических свойств сплавов ЭИ607 и ЭИ607А от температуры, а на рис. 1—3, 50, 56 — пределы длительной прочности и сопротивление ползучести. [c.195]

Исследование ставило задачей изучение кратковременной ползучести и жаропрочности сплава ЭИ437Б в разных условиях быстрого нагружения и нагрева с последующим временем испытания 5—7 мин. В задачу входило снятие кривых ползучести для температур 600 и 800°С и определение предела длительной прочности за время 5—7 мин. Испытания проводились на пятикратных цилиндрических образцах с резьбовыми головками, на гидрав-. лической машине ИМЧ-30. Были проведены три серии экспериментов. [c.253]

Испытания при 600°С показали, что сплав ЭИ437Б при этой температуре не обнаруживает заметной ползучести за 5—7 минут вплоть до значений напряжений, близких к пределу прочности кратковременных испытаний. Так, образец, быстро нагруженный при 600°С до напряжения 0=98,5 кг/мм , простоял при постоянной нагрузке около 7 мин., показав деформацию ползучести всего 0,2%. В процессе догружения образец еще продеформнровался на 5% и при напряжении в 100 кг/мм мгновенно разрушился. Следовательно, с точностью, лежащей в пределах возможных разбросов, пределом длительной прочности за 5—7 мин. для сплава ЭИ437Б при температуре 600°С можно считать предел прочности, полученный из обычных кратковременных испытаний. [c.254]

В работе приведены результаты исследования кратковременной ползучести сплава ЭИ437Б в разных условиях быстрого нагружения и нагрева с последующим временем испытания 5—7 минут. Приведены кривые ползучести и определены пределы длительной прочности за это время. [c.434]

По своей жаропрочности приведенные зарубежные сплавы при 725° С близки друг к другу. Предел длительной прочности за 100 ч находится в пределах 40—44 кгс/мМ , хза 100 ч — 26— 31 кгс/мм [158, 174]. С повышением температуры различие между отдельными сплавами становится более существенньш. Так, при 875° С сплав Jnko-901, практически не содержащий алюминия, наиболее сильно разупрочняется, несмотря на наличие в-нем 6% Мо (о 100 =17 кгс/мм против 23—24 кгс/мм для [c.159]

Длительная прочность четырех сплавов типа 15—35 отечественного производства, в зависимости от температуры, показана на рис. 68. Максимальные пределы длительной прочности за 1000 ч и 10 ООО ч показывает сплав ХН35ВТЮ, имеющий повышенное содержание титана и до 1,4% А1. В структуре сплава фиксируется максимальное количество интерметаллидной фазы. [c.160]

Ниобийсодержащие никелевые сплавы. Составы отечественных и зарубежных сплавов на никелевой основе, содержащие ниобий, приведены в табл. 45. Там же даны значения предела длительной прочности (ЮО-ч) при оптимальной для данного сплава рабочей температуре. [c.163]

Рассматривая влияние тех или иных факторов на длительную жаропрочность сплава, определяют по усредненной кривой на логарифмическом графике напряжение — время до разрушения предел длительной прочности (на разныечсроки службы). Между тем, полоса разброса экспериментальных точек на таком графике может соответствовать 3—5 кгс/мм , в связи с чем для конструкторских расчетов предпочитают использовать напряжения, отвечающие нижней границе полосы разброса. [c.169]

При решении вопроса о выборе материала важной характеристикой является величина длительной прочности, определенная в условиях, воспроизводящих рабочие. При высоких температурах натрия (800° С и более) перспективно применение тугоплавких металлов тантала, молибдена, ниобия, вольфрама и сплавов на их основе, например сплава молибдена с 0,5% титана (предел длительной прочности 27 кПмм при 1000° С и 9 кПмм при 1100° С). [c.292]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...