Площадь контактная — Определение

Величина смятия носика оценивалась по изменению его высоты после определенного количества ударов, и определялась площадь контактного пятна. [c.124]

Определение общего давления металла на валки при прокатке состоит из решения двух основных задач 1) вычисления площади соприкосновения прокатываемого металла с валком, проекция которой на плоскость, нормальную к равнодействующей давления на валки, называется контактной площадью, и 2) определения удельного давления на валки. [c.878]

Применение 32 — Физикомеханические характеристики 33 Плотность — Определение 165 Площадь контактная — Определение 118, 119 [c.205]

Формулы для определения площади контактной поверхности Р имеют следующий вид [c.38]

При взаимодействии шины с опорным основанием в зоне их контакта деформируется как шина, так и основание. Соотношение этих деформаций зависит от податливости контактирующих тел. В свою очередь, податливость шины зависит от давления воздуха в ней. Следовательно, при определенной внешней нагрузке на шину площадь контактной поверхности, а вместе с ней и среднее удельное давление зависит от давления воздуха в шине. Установлено, что в диапазоне нагрузок от 50 до 100% от допускаемых для данной шины при движении по твердому основанию среднее удельное давле- [c.85]

Метод предложен давно и в различных вариантах применялся многими авторами. Имеется указание [91], что впервые метод был сформулирован С. Н. Петровым в 1914 г., причем это был первый метод определения / при обработке металлов давлением. Во всех вариантах метода экспериментально определяют усилие осадки. Деление этой величины на площадь контактной поверхности дает среднее нормальное давление /7ср- [c.78]

Выражение (3.36) не является замкнутым в том смысле, что если следить в процессе уплотнения за изменением средней относительной плотности прессовки 0 или, что эквивалентно, за изменением ее высоты Л, то этого недостаточно для расчета по (3.36) распределения площади контактного сечения, поскольку не определен закон, по которому будет изменяться фрактальная размерность >. Для его определения можно использовать следующий алгоритм. [c.73]

Определение площади контактной поверхности. Площадь контактной поверхности F определяется умножением средней ширины полосы В р в очаге деформации на длину контактной [c.50]

Аналогичным способом из элементарной кинетики можно получить выражение для другой феноменологической функции — коэффициента теплопроводности X- Поскольку мигрирующие из одного изотермического слоя в соседний слой молекулы переносят не только количество движения, но и среднестатистическую кинетическую энергию молекул, пропорциональную количеству тепла (по определению), то общее количество тепла, переносимое в единицу времени через единицу площади контактного слоя, равно (с точностью до слагаемых порядка / ) [c.369]

Площадь контактной поверхности можно определить раздельно для зоны прокатки сплошной заготовки и для зоны деформации на оправке. Для определения удельного давления А. И. Целиков рекомендует формулу [c.48]

Так как точное аналитическое определение площади контактной поверхности требует весьма сложных и громоздких расчетов, а изложенная методика приближенных решений обеспечивает недостаточную точность, иногда пользуются графическим методом нахождения площади соприкосновения металла с валком. [c.104]

Круг задач, решаемых с помощью тактильных систем очувствления, может быть охарактеризован следующими операциями обнаружение контакта с объектом определение координат и площади контактного пятна измерение силы сжатия захвата, регистрация распределения силового воздействия по площади пальцев определение ориентации объекта, зажатого в захвате обнаружение направления проскальзывания и измерение смещения предмета определение механических свойств предметов по степени их деформации распознавание объектов из заданного класса по их тактильному образу. [c.48]

Здесь сперва нужно определить площадь контакта поверхностей и распределение давления по площади контакта. В общем случае высшей пары первоначальный контакт осуществляется по линии или в точке, а затем при нагружении пятно касания принимает форму эллипса, переходящего в предельных случаях в круг или прямоугольник. В теории контактных деформаций упругих тел получены формулы для определения размеров пятна контакта и распределения давления [11]. В рассматриваемом случае пятно контакта после нагружения будет в виде прямоугольника, половина ширины которого ,- [c.251]

Износостойкость, контактная жесткость, прочность прессовых посадок и другие эксплуатационные свойства сопрягаемых поверхностей деталей связаны с фактической плош,адью их контакта. Для определения опорной площади, которая образуется под рабочей нагрузкой, строят кривые относительной опорной длины профиля Для этого расстояние между линиями выступов и впадин делят на несколько уровней сечений профиля с соответствующими значениями р. Для каждого сечения по формулам (8.16) и (8.15) определяют значение и строят кривую изменения опорной длины профиля (рис. 8.16). При выборе значений tp следует учитывать, что с его увеличением требуются все более трудоемкие процессы обработки например, при значении t,, х 25 %, определенном но средней [c.188]

Определение площади поверхности массопереноса в прямоточном контактно-сепарационном элементе с центральной поверхностью внутри него [c.286]

При контактной коррозии важную роль играют вторичные явления, выражающиеся в изменении потенциалов контактных пар. Так, при контакте железа с нержавеющими сталями происходит разрушение железа как анода, но вместе с тем по мере накопления продуктов коррозии на нержавеющей стали доступ кислорода затрудняется и последняя подвергается разрушению при этом определенное значение имеет и щелевой эффект [7]. На интенсивность контактной коррозии влияет соотношение площадей катода и анода, которое определяет поляризуемость каждого электрода [80—81]. [c.82]

Если припуск неравномерен, а площадь обработки велика, зазор должен быть 1 мм и более, скорость обработки при этом составляет 0,1—0,2 мм/мин. При прошивании отверстий зазор можно уменьшить (0,1—0,3 мм), тогда скорость обработки может составить 0,5—2 мм/мин. По мере углубления электрода величина зазора постепенно выравнивается и форма электрода копируется на заготовке. Однако этот процесс длительный и чем больше величина и колебание зазора, тем больше его влияние на точность обработки. Чтобы поддерживать межэлектродный зазор в определенных пределах применяют различные регуляторы. Наиболее распространены следящие устройства, основанные на контактной системе регулирования. Электроды в них при выключенном питании периодически сближаются до контакта, затем разводятся до получения необходимого зазора, после чего включается источник питания. Все это сказывается на производительности процесса потери компенсируются повышением стабильности процесса. [c.162]

Одной из задач является определение опорной площади микроиеровностей при различных методах формообразования поверхностей деталей. Решение этой задачи связано с контактной жесткостью соединений, их износостойкостью, теплопроводностью, электропроводностью, точностью перемещения рабочих органов механизмов и др. При контактировании поверхностей вследствие шероховатости и волнистости необходимо различать три площади касания номинальную, обусловленную геометрическими размерами соприкасающихся тел контурную, равную площади смятия упруго-деформированных волн, и фактическую, равную площади смятия микроиеровностей. [c.370]

Второй способ определения момента прокатки, т. е. по расходу работы при прокатке, большей частью применяется при прокатке сортового металла непрямоугольного сечения, где определение контактной площади и давления на валки сложнее, чем при прокатке листов, ленты н вообще профилей прямоугольного сечения. [c.887]

Приведенная в настоящей статье методика определения числа контактов двух шероховатых поверхностей позволяет найти фактическую площадь контакта. Величину этой площади необходимо знать для решения вопросов контактной прочности, теплопередачи, контактной коррозии и некоторых вопросов технологии машиностроения, а также для расчета переходного электрического сопротивления. [c.182]

Рассмотрим сначала теплообмен, не осложненный массообменом, в теплообменнике любого типа (поверхностном или контактном) независимо от его конструктивных особенностей, схемы движения газа и жидкости (прямоток, противоток, перекрестный или смешанный ток). Будем считать постоянными расходы, начальные температуры и давления газа и жидкости, а также их теплоемкости. Представим ряд теплообменников с различной поверхностью контакта, в которых коэффициент теплообмена а является одинаковым. Построим для этого ряда зависимость средних за весь процесс температур сред от площади поверхности контакта F. Для определенности рассмотрим случай охлаждения жидкости газом. Первым в ряду будет такой (мысленно представленный) теплообменник, в котором / =0. В этом случае, естественно, теплообмена не происходит и температуры газа и жидкости равны их начальным значениям и ж. к. Средний за весь процесс температурный напор, равный в данном случае разности этих температур = — [c.52]

При подаче на водораспределитель воды жесткой или с большим содержанием взвешенных веществ, а также при частой работе агрегата с неполной нагрузкой по воде отверстия малого диаметра (порядка 2—3 мм) часто забиваются. В этих условиях предпочтительнее отверстия диаметром порядка 8—10 мм. При этом резко сокраш,ается их число и скорость движения воды через них, что при неудачном расчете, т. е. неправильном определении площади перфорации, может привести к недостаточному орошению насадки из-за неиспользования части отверстий. В контактных экономайзерах в большинстве случаев применены водораспределители из перфорированных труб с диаметром отверстий [c.156]

Как уже отмечалось выше, весьма заманчивым в ряде случаев, в первую очередь по компоновочным соображениям, является применение контактных экономайзеров прямоточного типа, хорошо вписывающихся в хвостовую часть котла при верхнем выводе уходящих из него газов. Для проверки целесообразности такого решения и определения теплотехнических и техникоэкономических показателей прямоточной схемы НИИСТ разработал, а киевский завод Стройдормаш изготовил и установил такой экономайзер к котлу ДКВ-4, не имеющему хвостовых поверхностей нагрева. Конструкция экономайзера описана в работе [41]. Экономайзер состоял из двух ступеней прямоточной и противоточной. Сечения их приняты неодинаковыми (соотношение площадей противоточной и прямоточной части 1,5), чтобы обеспечить большую скорость в прямоточной части и значительно меньшую в противоточной. При прямоточно-противо-точной схеме в верхней части корпуса экономайзера хорошо вписывается обводной газоход с перепускным шибером, необходимый на случай отключения экономайзера. [c.31]

Совершенно очевидно, что известная тенденция жидкости растекаться к периферии, трудности равномерной раздачи ее по сечению камеры, неприемлемость односторонней подачи и отвода газов в контактную камеру при большом сечении ее налагают определенные ограничения на предельные размеры сечения аппарата даже при обеспечении рекомендаций по числу точек орошения жидкости на единицу площади. При больших размерах сечения контактной камеры трудности равномерного распределения и жидкости, и газов резко возрастают, вот почему эффективность аппаратов с таким сечением намного ниже, чем [c.147]

Главной целью теплового расчета контактных аппаратов, как и любого теплообменника, является определение требуемой площади поверхности теплообмена для передачи заданного количества теплоты. Применительно к контактным водонагревателям насадочного типа это означает определение объема насадки V или ее геометрической поверхности Sh, которые обеспечивают нагрев заданного количества воды W до температуры Ог от ее исходного значения fl i. [c.163]

Главная задача гидравлического расчета — определение числа точек орошения. Следует заметить, что в вопросе влияния характера и количества точек орошения на работу насадочных аппаратов полной ясности нет, несмотря на значительное число экспериментальных исследований, проведенных в разное время. Ниже приведены рекомендуемые различными авторами числа точек орошения п на 1 площади сечения контактной камеры для разных типов насадки и геометрических размеров аппаратов [137] [c.175]

Одной из задач является определение опорной площади микронеровностей при различных методах формообразования поверхностей деталей. Решение этой задачи неразрывно связано с контактной жесткостью соединений, их износостойкостью, теплопроводностью, электропроводностью, точностью перемещения рабочих органов механизмов и др. При контактировании поверхностей вследствие их шероховатости и волнистости необходимо различать три площади касания номинальную, обусловленную геометрическими размерами соприкасающихся тел контурную, равную площади смятия упруго-деформированных волн, и фактическую, равную площади смятия микронеровностей. Жесткость стыковых соединений существенно зависит от геометрии контактирующих поверхностей и от их механических свойств. [c.392]

На ряде станций применена импульсная система автоматизации сниженных самотечных дозаторов известкового молока и коагулянта, разработанная Уральским отделением треста ОРГРЭС и Свердловэнерго (рис. 4-19). Технологическое решение дозаторов в основном сохраняется то, которое описано выше. Отличие состоит в том, что погружение дозирующей насадки под уровень жидкости в реагентной камере принимается постоянным. Дозирующая насадка перекрывается резиновой пробкой, поднимаемой с помощью электромагнита. Регулирование расхода дозируемой жидкости достигается вариацией длительности промежутка времени, в течение которого пробка поднята над насадкой и дозируемая жидкость вытекает через нее. Электромагнит управляется электронно-релейным устройством, которое получает импульсы от контактного расходомера, измеряющего расход обрабатываемой воды. Контакты расходомера замыкаются 4 раза в минуту на время, пропорциональное расходу воды. При этом срабатывает электромагнит и открывается доступ реагенту в насадку. При размыкании контакта расходомера электромагнит обесточивается, его ярмо и шток под действием собственного веса падают и пробка перекрывает насадку. Площадь кольцевого зазора между пробкой и коническим раструбом до определенного предела изменяется пропорционально ходу клапана. Ход клапана можно изменить вручную винтом на электромагните и, таким образом, корректировать количество дозируемого реагента. [c.136]

Нельзя, разумеется, не учитывать определенной условности приведенных подсчетов, поскольку фактическая площадь прилегания может быть значительно меньше принятого (80%) значения. Кроме того, этот подсчет не учитывает, естественно, особенностей условий работы отдельных соединений, таких, например, как наличие постоянной, надежной смазки баббита и фактически отсутствие таковой у опорных подкладок вкладышей или между корпусом подшипника и рамой, возможности опрокидывания стула и связанного с этим явлением временного местного увеличения контактных напряжений на скользящих поверхностях и др. [c.122]

Поскольку торец штифта является площадкой определенных размеров и формы, а не точкой, записываемые с помощью месдоз кривые нельзя полностью отождествлять с истинными кривыми напряжений. Отклонения от действительной картины распределения напряжений особенно значительны вблизи границ очага деформации, т. е. на участках, где нагрузка действует только на часть поверхности штифта. Также значительные искажения возникают на участках резкого изменения величины контактных напряжений. В связи с этим предложены методы корректировки осциллограмм контактных напряжений, записанных с помощью штифтовых месдоз [48, 50, 51]. Чтобы уменьшить искажения, обусловленные размерами и формой торцовой площадки штифта, отношение длины контактной поверхности к длине площади штифта должно быть как можно больше. Имеется указание [18], что это отношение должно быть не менее десяти. [c.47]

В каталитических конвертерах, используемых сегодня, применяется довольно дорогостоящий металл — платина [3]. Однако это является не единственной причиной, которая затрудняет применение катализаторов. Катализатор становится эффективным, лишь будучи нагретым выше некоторой минимальной температуры. Соответственно во время прогрева двигателя через выхлопную систему загрязняющие вещества выбрасываются в атмосферу в повышенных дозах. С другой стороны, если температура становится слишком высокой, площадь контактной поверхности гранул опорного материала начинает уменьшаться за счет структурных изменений. Поры могут также забиваться твердыми частицами, присутствующими в выхлопных газах — в особенности соединениями сппниа. Именно поэтому так важно удаление свиица из бензина. Ранее появлялись определенные опасения, что в каталитическом конвертере будут интенсифицироваться процессы фиксации кислотных соединений серы, однако позже эти опасения не подтвердились. [c.66]

При определении площади контактной поверхности обычно пользуются методикой А. И. Целикова. Ширина ко нтактной [c.63]

Определение площади контактной поверхности при пилигримовой прокатке — исключительно сложная матема-тичеокая задача. Вследствие периодичности профиля калибра и сложной формы обжимаемой пилигримо1вой голоики ширина и длина контактной поверхности являются переменными и зависят от взаимного расположения валков и обжимаемой гильзы. [c.133]

При этом аналитическая обработка позволила Т1Ж5<си помимо значения показателя П определить положение центра тяжести концентрационных кривых и площадь под ними. Положение центра, тяжести концентрационной кривой характеризует перемещение основной массы атомов на среднюю глубину, а площадь под кривой оценивает сушу перемещаемых радиоактивных атомов. Из представленных данных можно заключить, что картина распределение изотопа в зоне объемного взаимодействия при КСС и УСВ идентична. В результате проведенных исследований установлено, что при контактной стыковой сварке сощто-тивлением могут при определенных условиях (импульсный нагрев в сочетании с скоростями деформации превышающими 0,1 м/с) развиваться процессы аномального массопереноса существенно влияющего на формирование соединений. В частности образование металлических связей наблюдалось при величинах деформации, которые на порядок ниже чем при канонических режимах сварки сопротивлением. Количественные показатели массопереноса в данном случае весьма близки к аналогичным показателям при ударной сварке в вакууме. [c.160]

При определении расстояний в (V.75) большую роль играет начало отсчета (точка г = 0). В предположении абсолютно жестких контактных поверхностей 2 = 0 соответствует кромке цапфы, при этом фланцы должны раскрываться. При упругих фланцах и незатянутых предварительно болтах границей раскрытия является нейтральная линия, по одну сторону которой расположена сжатая часть фланца, а по другую — растянутые болты. Координату этой линии 2о (рис. V. 19, в) можно найти из условия равенства статических моментов сжатой площади фланцев М ет. фл = /сж ( ) растянутой площади скрепляющих фланцы болтов Мстат. б = /р (2) графическим методом [62] на пересечении кривых этих моментов. В действительности раскрытие фланцев не допускается чтобы его устранить, болты предварительно затягивают. Линия перегиба при этом становится неопределенной она находится в пределах цапфы, и расстояния 2,- могут быть больше или меньше определенных по рис. V. 19 и всегда меньше расстояний, определенных из предположения о перегибе через кромку цапфы, при которых отрывающий момент и напряжения в болтах получаются наибольшими. [c.166]

Отмеченные особенности конструкции и свойств сварных соединений определяют различные методические решения их дефектоскопии. Поэтому ниже рассмотрены методические приемы при контроле сварных соединений разных типов, на дефектоско-пичность которых влияют один или несколько факторов. Разная кривизна поверхности сосудов (практически плоские поверхности) и труб малого и среднего диаметра (менее 500 мм) в определенной мере обусловливает различия в методиках их контроля. Ограниченная площадь сечения шва, большая кривизна поверхности и неровностей периодического профиля арматуры железобетона предопределяют нетрадиционную методику их контроля. Крупный размер зерна и высокая анизотропия механических свойств ау-стенитных швов существенно затрудняют проведение УЗ К, поэтому для повышения достоверности контроля таких швов применяют специальные преобразователи и дефектоскопы, обеспечивающие повышение амплитуды полезного сигнала. Трудность УЗК сварных швов, выполненных контактной, диффузионной сваркой и сваркой трением, заключается в различии дефекта типа слипания, прозрачного для ультразвука. Особую группу конструкций составляют угловые, тавровые и нахлесточные соединения, в которых иногда ограничен доступ к месту контроля, а возможное расположение опасных дефектов в шве затрудняют их обнаружение. [c.316]

Исследовались потери в плоском контакте [381. Установка состояла из массивного стола и стержня размерами 150x5x4 см. К средней части стержня были прикреплены три штифта с плоскими торцами. Изучались потери в плоском контакте штифтов со столом. Контактное давление создавалось массой стержня. Контактирующие детали были изготовлены из стали 20 и имели в местах контакта среднюю высоту микронеровностей 6 мкм. Стержень возбуждался в горизонтальном направлении электродинамическим вибратором. Измерение потерь производилось на резонансных частотах колебаний стержня в диапазоне от 20 до 700 Гц. В эксперименте применялись штифты диаметром 4 и 6 мм. Действительные площади контакта, определенные по приработанной поверхности, составили соответственно 0,2 и 0,3 см, а удельное давление — 120 и 180 кгс/см. [c.82]

В результате анализа особенностей процессов в контактной камере экономайзеров (а в равной мере и котлов) нельзя не прийти к выводу о том, что следовало бы разработать упрощенную методику теплового расчета этих аппаратов, не связанную с необходимостью определять коэффициенты тепло-или массообмена, движущей силы процесса, коэффициента использования объема и поверхности насадки (коэффициента эффективности насадки). В этой связи несомненный интерес для расчета контактных эконо лайзеров представляет метод, предложенный Г. А. Пресичем [75], согласно которому определение объема или поверхности насадки заменяется раздельным определением высоты насадочного слоя и площади поперечного сечения контактной камеры. Высоту слоя насадки предлагается принимать путем расчета так называемого эффективного геометрического фактора (относительной высоты) насадки, представляющего собой отношение высоты слоя к эквивалентному диаметру насадки /г/Л. [c.172]

НАПОР [<гидростатический определяется отношением полной потенциальной скоростной характеризуется отношением кинетической) энергии некоторого объема жидкости к массе жидкости в этом объеме температурный — разность температур двух различных смежных или разделенных стенкой сред, между которыми происходит теплообмен] НАПРЯЖЕНИЕ механическое [служит мерой внутренних сил, возникающих в деформированном теле и определяемой отношением выявленной силы к величине элементарной площадки, выбранной внутри или на поверхности тела в гидроаэростатике определяется как сила, отнесенная к единице площади поверхности, на которую она действует касательное возникает под действием сил, касательных к нормальное возникает под действием сил, нормальных к> поверхности тела трение численно равно силе внутреннего трения в газе, действующей на единицу площади поверхности слоя] электрическое (численно равно суммарной работе, совершаемой кулоновскими и сторонними силами при перемещении по участку цепи единичного положительного заряда анодное прилагается между анодом и катодом электронной лампы или гальванической ванны зажигания обеспечивает переход несамостоятельного газового разряда в самостоятельный переменное, действующее значение которого вычисляют (для периодического напряжения) как среднеквадратичное значение напряжения за период его изменения пробивное вызывает разряд через слой диэлектрика сеточное приложено между сеткой и катодом электронной лампы и служит для запирания лампы при определенном значении его на участке цепи равно произведению его сопротивления на силу тока) НАПРЯЖЕНИЯ механические (контактные возникают на площадках соприкосновения деформируемых тел температурные образуются в теле вследствие различия температур составных его частей и ограничения возможностей теплового расширения со стороны окружающих частей тела или других тел остаточные вызываются крупными дефектами материала, неоднородностью кристаллической структуры и дефектами атомно-кристаллических решеток) [c.253]

Следует отметить ряд особенностей формирования клеесварных соединений, которые могут оказать определенное влияние на процессы теплопе-реноса. Так, при выполнении клее-сварных соединений по первому технологическому варианту при высокой плотности тока или повышенной вязкости клея последний не успевает полностью выдавиться с контактной площади, в результате чего в ядре сварной точки и в клеевой прослойке около точки появляются крупные шлаковые включения, поры и трещины. Подобные дефекты снижают, в частности, статическую прочность в сравнении с соединениями, полученными по второму технологическому варианту, и, очевидно, будут повышать сопротивление в зоне перехода. [c.176]

Использование в расчетной практике предлагаемых зависимостей предполагает известным значение радиуса пятна контакта между частицами наполнителя. Определение этой величины непосредственно в объеме клеевой прослойки сопряжено с определенными трудностями. Это-вызвано неопределенностью влияния целого ряда факторов на формирование контактной площадки между частицами наполнителя в среде связующего. Так, в процессе отверждения клеевой прослойки на величину площади контакта частиц оказывают влияние внутренние напряжения, возникающие в системе, напряженность магнитного поля, вязкость композиции, анизодиаметрич-ность и дисперсность наполнителя. Естественно, что теоретическое описание протекания такого процесса чрезвычайно сложно. Поэтому наиболее целесообразным представляется опытное определение приведенного радиуса контактного пятна между частицами для всей прослойки. [c.215]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...