Эффект щелевой

В узких зазорах между двумя металлами или между металлом и диэлектриком возникает концентрационный элемент и возможна щелевая коррозия. Зазоры образуются, например, при соединении внахлестку двух листов и при сварке их несплошным швом. Эффект щелевой коррозии может возникнуть на участках болтовых или клепаных соединений (рис. 53), в зазорах между трубой и плитой (рис. 54) и в зазорах фланцевого соединения между уплотнением и поверхностью фланца (рис. 55). [c.54]

В уплотнении с плавающими цельными кольцами I рис. 5.53, а Последние устанавливают в деталях корпуса 2 со значительным осевым зазором и минимальным — по валу 3. В таком уплотнении сочетается эффект щелевого и лабиринтного уплотнений. При наличии нескольких колец разность давлений, приходящаяся на каждое из них, может быть незначительной. Поэтому уплотнение такого типа может быть применено для снижения утечки из полостей высокого давления. [c.165]

Для повышения уплотняющего эффекта различные виды уплотнений комбинируют. На рис. 11.28 приведены, в качестве примера, конструкции лабиринтных уплотнений в комбинации со щелевым и манжетным уплотнением. [c.160]

Уголковая решетка. Простым и удобным распределительным устройством, особенно для электрофильтров и скрубберов, в которых происходит осаждение пыли, является щелевая решетка, составленная из уголков, установленных вершинами кверху. С таких уголков пыль легко стряхивается, а при достаточной вытянутости вершин (большой угол откоса — 60° и более) пыль, если она не липкая, вообще не удерживается. Такая решетка удобна еще и тем, что уголки легко укладывать с переменным шагом для обеспечения лучшего распределения скоростей и меньшего коэффициента сопротивления, чем при постоянном шаге. Уголковую решетку можно применять как при боковом вводе потока, так и при центральном. В случае бокового ввода потока уголки располагают перпендикулярно к оси входа (рис. 8.3, а). При центральном набегании потока на решетку уголки следует располагать в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Уголковая решетка, как и плоская, при очень большом коэффициенте сопротивления вызывает перевертывание профиля скорости в сечениях на конечном расстоянии за решеткой. Для устранения этого эффекта следует к вершинам уголков приварить направляющие пластинки. [c.204]

На рис. 1.12.7 показаны некоторые типы закрылков. При отклонении вниз простого закрылка (рис. 1.12.7,а) изменяется характер обтекания и создается дополнительный подпор под крылом, в результате чего увеличивается подъемная сила. Такой же эффект достигается применением щелевого закрылка (рис. 1.12.7,6), перед которым расположена хорошо профилированная щель. Благодаря сдуву пограничного слоя через эту щель улучшается обтекание верхней стороны крыла, что приводит к повышению его несущей способности. При использовании в ы - [c.107]

Многие виды локальной коррозии (питтинговая, щелевая, меж-кристаллитная, контактная) не могут быть исследованы обычными методами, поскольку весь коррозионный эффект концентрируется часто в узкой зоне и общие потери массы не характеризуют истинную скорость растворения металла в этом месте, где процесс протекает. [c.185]

При контактной коррозии важную роль играют вторичные явления, выражающиеся в изменении потенциалов контактных пар. Так, при контакте железа с нержавеющими сталями происходит разрушение железа как анода, но вместе с тем по мере накопления продуктов коррозии на нержавеющей стали доступ кислорода затрудняется и последняя подвергается разрушению при этом определенное значение имеет и щелевой эффект [7]. На интенсивность контактной коррозии влияет соотношение площадей катода и анода, которое определяет поляризуемость каждого электрода [80—81]. [c.82]

Наиболее распространенными формами коррозии в морских условиях являются контактная, питтинговая и щелевая. Коррозия в морской атмосфере мон<ет усиливаться эрозионным воздействием ветра, несущего песок или пыль. В подводных условиях вая ную роль могут играть такие эффекты, как ударное воздействие и кавитация, связанные с наличием потоков воды. [c.24]

Воздух — окислительная среда, способствующая развитию адсорбционного и щелевого эффектов азот и углекислый газ — нейтральные среды, в которых указанные эффекты вырождаются. [c.146]

Окружающая газовая среда через щелевой и адсорбционный эффекты оказывает существенное влияние не только на трение асбофрикционных материалов, но и на износ. [c.148]

Представленные выше результаты дают дополнительную информацию о возможности проявления адсорбционного и щелевого эффектов. Так, уменьшение коэффициента взаимного перекрытия приводит к снижению коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости (см. рис. 27, а) вследствие адсорбционного эффекта, а уменьшение ширины дорожки трения Ь (см. табл. 3) при полном взаимном перекрытии приводит к тому же результату вследствие развития щелевого эффекта (см. рис. 27, б). Следует отметить, что при малом [c.155]

Если адсорбционный и щелевой эффекты воздействия окислительной среды слабо выражены, то при повышении температуры наблюдается монотонное снижение коэффициента трения, достигающее 10—25%, в ряде случаев коэффициент трения практически не снижается. [c.184]

Щелевой эффект 146 Формование — Виды 111 [c.206]

Воздух — окислительная среда, способствующая развитию адсорбционного и щелевого эффектов азот и углекислый газ — нейтральные среды, в ко- [c.229]

Представленные результаты дают дополнительную иллюстрацию проявления адсорбционного и щелевого эффектов. Так, уменьшение Квз приводит к снижению коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости (см. рис. 3.24, а) вследствие адсорбционного эффекта, а уменьшение радиуса трения (см. табл. 3.11) приводит при полном взаимном перекрытии к тому же результату вследствие развития щелевого эффекта (см. рис. 3.24, б). Следует отметить, что при очень малом Квз коэффициент колебания характеристики фрикционной теплостойкости сохраняется достаточно высоким. Это объясняется тем. [c.246]

Если адсорбционный и щелевой эффекты воздействия окислительной среды слабо выражены (см. гл. 3), то при повышении температуры наблюдается монотонное снижение коэффициента [c.283]

Требование необходимости отвода котловой воды непосредственно с зеркала испарения для максимального эффекта по удалению из воды поверхностно активных веществ в настоящее время большинством специалистов отвергается. Соответствующие устройства со щелевыми насадками для съема котловой воды с поверхности там, где они еще существуют, следует демонтировать, так как они не выполняют своего назначения, вызывая периодические захваты пузырей пара. Специальными исследованиями установлен неизменный состав котловой воды в любой точке циркуляционного контура котла, за исключением участков непосредственного ввода питательной воды. [c.161]

Эффект щелевой коррозии определяете диффузионными ограничениями, которы.е ириводят или к изменению анодной кривой (при ограничении дифо 5узии анодных замедлителей), вследствие уменьшения концентрации анодных замедлителей., или к смещению в отрицательную сторону равновесного окислительно-восстановительного потенциала раствора (при ограничении диффузии окислителя), вследствие уменьшения концентрации окислителя в щели. [c.41]

Влияние кислорода на развитие щелевой коррозии исследовалось рядом авторов. О сущности этого явления можно высказать ряд соображений. Прежде всего необходимо отметить, что кислород из раствора, контактирующегося со щелью, может расходоваться на работу микро- и макропар. Конечный эффект щелевой коррозии определяется работой последних. В связи с тем, что кислород, находящийся в зазоре, полностью расходуется на катодную деполяризацию микроэлементов, возникает парадифференциальной аэрации на дне щели кислород отсутствует, а в объеме жидкости у устья щели концентрация его значительна. [c.290]

В условиях контактной коррозии может возникнуть щелевая коррозия, однако этот термин также включает/все сходные формы коррозии типа создаваемсй частицами пыли на гигроскопической поверхности, в узлах из соединённых заклепками пластин и т. д. Эффекты щелевой коррозии возникают также вследствие дефицита кислорода. Некоторые металлы, обладающие высокой стойкостью в присутствии кислорода, например титан, и нержавеющая сталь, могут сильно разрушаться от этого типа разъедания. Защита от него достигается рациональным конструированием, исключающим участки, в которых может собираться влага, [c.105]

СИТ от среды, напряженного состояния, геометрических параметров концентратора (формы, размеров, радиуса кривизны). Отрицательное влияние концентраторов и агрессивных сред на долговечность не суммируется. В средах, где металл находится в активном состоянии, отрицательное влияние концентратора, как правило, уменьшается в связи с явлением деконцентрации. С увеличением агрессивности сред влияние концентратора ослабевает, В средах, где металл находится в пассивном состоянии или близком к пассивному, а также при проявлении отрицательного эффекта щелевой коррозии, отрицательное влияние концентратора в основном усиливается. Чем выше уровень напряжений, тем сильнее проявляется влияние концентраторов при относительно меньшем влиянии среды. [c.525]

К концентраторам второй группы, открытым , относят концентраторы, в которых эффект щелевой коррозии второстепенен из-за близких условий контактирования среды на поверхности и в концентраторах типа усилений шва, проплавах, подрезах. Такие концентраторы также могут быть опасны. Например, в усилениях сварных швов на наружной поверхности корпуса корабля наблюдается значительно более интенсивная коррозия в местах перехода шва в основной металл. Это объясняют ударнокоррозионным разрушением выступа шва и напряженным состоянием металла в месте сопряжения, которое тем неблагоприятнее, чем больше усиление шва и меньше радиус, кривизны. [c.526]

Срыв на лопатках отдаляется до больших значений аэродинамической нагрузки, если использовать эффект щелевого закрылка. При этом аэродинамическое качество не только не уменьшается, но даже возрастает, что приводит к увеличению кпд. Это было показано в США X. Шитсом (1956), а также А. И. Луговским и В. Г. Бедимом (1964) в СССР на разработанных ими вентиляторах. Однако вентиляторы с такими лопатками обладают некоторыми эксплуатационными особенностями, связанными с формой характеристики, и имеют повышенный критерий шумности. [c.843]

Зазоры щелевых уплотнений заполняют пластичным смазочнь материалом, который защищает картер от попадания в него извне пыли и влаги. При Ь/б , 10 эффект щелевого уплотнения максимальный. Здесь Ь — ширина канавки бщ (Е8 - ев — е )/4 — средний радиальный зазор посадки Е8 - верхнее отклонение отверстия е и е - верхнее и нижнее [c.63]

В наиболее полной степени эффект контактного упрочнения может быть реализован при применении так пазываемой щелевой разделки, представляющей собой стыковые бесскосные соединения с относительно узким зазором. [c.256]

Большую роль в работе вихревой трубы с дополнительным потоком играет диффузор. Его влияние на степень расширения в вихре подробно исследовали А.П. Меркулов и Н.Д. Колышев [119] при изучении самовакуумирующихся вихревых труб. В вихревой трубе с дополнительным потоком некоторые из них подтвердились. Ими были даны рекомендации по оптимальным характерным геометрическим параметрам щелевого диффузора, позволяющим получить наибольшую степень расширения в вихре 7iJ при фиксированной степени расширения в вихревой трубе Пр а следовательно, и наибольшие эффекты охлаждения. В частности, радиус перехода от камеры энергоразделения к перед- [c.87]

А первом случае эффект усиленного коррозионного рвзрушеиин во ватерлинии обусловливается капиддяркыы поднятаем электролита в условиях неполного погружения металла в электролит. Эти.и же объясняется ускоренное коррозионное разрушение металла а узких зазорах в щелях (щелевая коррозия) [ 2 ] При этом рвбо- [c.6]

Уплотнения. Применяют для защиты поднгипников от попадания извне пыли, грязи и влаги и предупреждения вытекания смазочного материала из подшипников опор. В машиностроении наибольшее распространение получили следующие уплотнения монтажные (см. рис. 3.167 и 3.168), применяемые при окружных скоростях вала до 10 м/с. Они надежно работают при любом смазочном материале толевые уплотнения (см. рис. 3.166), применяемые при окружной скорости вала до 5 м/с и пластичной с.мазке. Зазоры щелевых уплотнений заполняют пластичной смазкой лабиринтовые (рис. 3.170), применяемые при любых скоростях и смазочных материалах. Уплотняющий эффект создается чередованием весьма малых радиальных и осевых зазоров комбинированные уплотнения, например ла- [c.431]

Практически скорости заливки не могут быть выдержаны постоянными вследствие того, что по мерс заполнения полости формы напор металла уменьшается. Если масса и размеры отливки требуют подвода металла в нескольких местах, то литниковые системы оболочковых форм проектируют с несколькими литниковыми чашами. Иногда используют два стояка, чтобы создать дросселирующий эффект нижнего сечения стояка, используемый для снижения скорости входа металла в полость формы в начале заливки. Например, в ОАО УМПО при заливке детали Блок ци.аиндра из чугуна высоту положения разливочного ковша (Я) от уровня пола з 1ливщик регулирует мостовым краном. Для снижения скорости выхода жидкого сплава из стояка в полость формы предусмотрены щелевые питатели (рис. 84). [c.166]

Комбинированные уплотнения, например лабиринто-щелевые (см. рис. 16.17) и др., применяют в ответственных конструкциях для повышения уплотняющего эффекта. [c.333]

Такие металлы, как железо и цинк, процесс коррозии которых в Нейтральных средах протекает с катодным контролем, корродируют в щелях с меньшей скоростью, чем вне их. Магниевые сплавы и некоторые нержавеющие стали, корродирующее с анодным контролем, разрушаются в щелях интенсивнее, чем на открытой поверхности. Следовательно, для у1Леродистых сталей при коррозии под напряжением в нейтральных и слабокислых средах собственно щелевой эффект рост трещин ускоряет несущественно. [c.59]

На IV этапе развития в трещинах вследствие реализации щелевого эффекта наблюдается подкисление среды что приводит к катодному процессу частично с водородной деполяризацией. Следствием этого будет восстановление водорода на металле и поступление его в металл (наводороживание), интенсивность которого определяется суммарной з. д. с. двух последних галь-ванопа р [53, 55]. Поступивший водород будет стекаться в зону максимальных напряжений перед вершиной трещины, разупроч-няя там металл. [c.97]

В случае диффузионного или диффузионно-кинетического контроля вследствие неравнодоступности отдельных участков поверхности возможно образование гальванических пар неравномерной аэрации, анодом в которых является поверхность, к которой затруднен доступ кислорода. Примерами таких пар являются коррозия в щелях и зазорах (щелевая коррозия), коррозия но ватерлинии. Для серебра и медных сплавов при неравномерной аэрации характерно проявление мотоэлектрического эффекта. [c.20]

При d I (рис.2.1 г) условия пробоя больше соответствуют пробою с одной свободной поверхности. Для разрушения крупных блоков используются стержневые острийные электроды при максимально возможных разрядных промежутках, не упускается возможность использовать дополнительные поверхности обнажения. При d>l (рис.2.1 в) пробой сферических образцов наиболее эффективен в щелевом зазоре системы плоскость-плоскость наиболее предпочтительным является случай d I, когда длина перекрытия частицы по поверхности / в тг/2 раз больше расстояния для сквозного пробоя 1р (1р = I). При d < (1.2-L3)l основным вариантом пробоя сферических образцов является комбинированный пробой отдельных частиц с возможным включением жидкостных прослоек. Он реализуем как в системе стержневых электродов острие - острие , так и в системе острие - плоскость (рис.2.1а). Последнее предпочтительней, так как электродная система с полусферическим заземленным электродом отличается более высокой зоной действия разрядов и меньшим уровнем напряжения пробоя. Этому способствует и то, что проблемы, связанные с ограничениями по уровню сопротивления электродной системы, для условий ЭИ-дезинтеграции технически разрешимы. При d I (рис.2.1 имеет место пробой многослойной системы частиц. При пробое многослойной системы с жидкостными прослойками между частицами материала вполне естественно ожидать увеличения напряжения пробоя, а также и общего снижения эффекта разрушения хотя бы из-за пропуска (поверхностного [c.71]

Имеющиеся в литературе немногочисленные данные дают основание предположить, что описанная выше инверсия масштабного эффекта при коррозионной усталости характерна не для всех металлов и сплавов. Она обнаружена у углеродистых, низколегированных и некоторых высокопрочных нержавеющих сталей, а также алюминиевых сплавов. У стали 12Х18Н9Т увеличение диаметра образца с 10 до 60 мм привело к снижению сопротивления усталости и в воздухе, и в коррозионной среде, т.е. инверсия масштабного фактора не обнаружена [130, с. 16—26]. Причину ее отсутствия авторы видят в склонности стали 12Х18Н9Т к щелевой кор- [c.135]

Проведенные нами опыты на образцах диаметром 10 и 50 мм (гладких и с концентратором напряжений) из стали 12Х18НдТ, обладэюц]1ей относительно высокой коррозионной выносливостью в растворе Na I, а также аналогичные исследования других авторов [114] не обнаружили инверсии масштабного эффекта при коррозионной усталости. При испытании образцов диаметром 10 мм быЛо установлено, что коррозионная среда практически не уменьшает предела выносливости. гладких образцов и катастрофически снижает выносливость образцов с концентратором напряжений, т.е. наблюдается картина, противоположная той, которую наблюдали для углеродистых и многих легированных сталей. Такое поведение аустенитной нержавеющей стали объясняется ее склонностью к щелевой коррозии в вершине трещины. [c.139]

Условно можно представить два способа поступления газовой среды на фрикционный контакт [36] 1) через контактный зазор (щелевой эффект) 2) путем адсорбирования на открытых для газа участках поверхности трения (адсорбционный эффект) — случай неполного взаимного перекрытия. Допустимо полагать, что количество поступающего на контакт кислорода воздуха определяет интенсивность термоокислительных деструктивных процессов. Из такого допущения следует, I что вид характеристики фрикционной теплостойкости может зависеть от формы и размеров элементов узла трения, например, в случае применения кольцевых образцов — от ширины дорожки трения (полуразность наружного и (внутреннего диаметров) вследствие изменения действия щелевого эффекта и от коэффициента взаимного перекрытия вследствие его влияния на развитие адсорбционного эффекта. Так, увеличение ширины дорожки трения сокращает поступление газовой среды в контактный зазор, а увеличение коэффициента взаимного перекрытия сокращает ее поступление на единицу номинальной площади. [c.146]

При полном взаимном перекрытии (рис. 19, б) коэффициент трения и износ асбофрикционного материала не зависят от окружающей среды, что можно объяснить, как установлено выще, значительным снижением адсорбционного эффекта. В данном случае очень понижен и щелевой эффект, так как при испытаниях применяли образцы (ПХ = 79X46 мм Ь= 16,5 мм), исключающие эффективное поступление окружающей газовой среды в контактную зону и ее влияние на трение (см. табл. 2, режим 7, рис. 18). [c.149]

Наличие щелевого и адсорбционного эффектов, усиливающихся под действием окружающей газовой среды и повышенной температуры при трении ФАПМ в паре с металлами, вызывает при анализе полученных результатов необходимость учета вида макроконтактирования и макрогеометрических характеристик узла трения. [c.149]

При определении характеристики фрикционной теплостойкости на машине трения И-47-К-54 наблюдается глубокая зона снижения коэффициента трения, наличие которой объясняется образованием в зоне трения значительного количества жидких продуктов деструкции связующего вследствие развития окислительного щелевого эффекта, для проявления которого здесь имеются благоприятные условия. Это явление необходимо учитывать при определении и использовании фрикционной теплостойкости по РТМ6—60 и ГОСТ 23.210—80. В конструкциях, в которых окислительные адсорбционный и щелевой эффекты выражены слабо, деструкция связующего практически не имеет места и коэффициент трения не снижается резко при температурах, указанных на кривых фрикционной теплостойкости. [c.149]

При полном взаимном перекрытии (рис. 3,8, б) коэффициент трения и износ ФПМ мало зависят от рода действующей окружающей среды, что можно объяснить, как установлено выше, вырождением адсорбционного эффекта. Вырожден в данном случае и щелевой эффект, так как при испытаниях применялись образцы (D X d = 79X46 мм 6= 16,5 мм), исключающие достаточно эффективное поступление окружающей газовой среды в контактную зону и ее влияние на трение (см, табл. 3.4, режим 7 рис. 3.7). [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...