Определение Д по опытным данным

Определение Д по опытным данным. Ряд исследований показал, что местная скорость, по величине равная средней скорости, лежит в определенной области турбулентного потока в трубе, а именно на расстоянии от верхней стенки г/ср = (0,23 0,24) Го. По исследованиям Ф. А. Шевелева, наиболее вероятным значением является г/ср = 0,24 /"о-Дефицит местной скорости при /ср = 0,24 Го будет в то же время и дефицитом средней скорости. Тогда по уравнению (V.36) находим [c.114]

Обобщенная зависимость для расчета gp при вертикальном пневмотранспорте отсутствует. Это объясняется, по существу, тем, что отсутствуют обобщенные зависимости для определения полей скоростей компонентов потока газовзвеси. По опытным данным [Л. 115] р= = (0,882,1) д. Здесь большие значения р относятся к мелким частицам. Это обстоятельство и численные значения р подтверждаются данными [Л. 116] для частиц 4=0,642 -5,67 мм р= (0,84-2,12)ц. [c.129]

Изложенный метод представляется целесообразным, если построение характеристики конденсатора производится по опытным данным, т. е. недогрев воды Д/ определяется по измеренным температурам. Для расчетного же построения характеристики автором предлагается более простой способ. Температуру можно подсчитать по формуле (234) при известных значениях т, и к, причем k определяется по формуле (250) или же по графику на фиг. 101 по найденному определяется по паровым таблицам значение р . Для упрощения расчетов можно использовать составленный автором универсальный график фиг. 86 для определения i и по значе-к [c.244]

ПРИЛОЖЕНИЕ Г Таблица значений функции A = g [—2,303 g (1—д )] — 0,8393 для определения продолжительности и показателя характера сгорания по опытным данным доли сгоревшего топлива х [c.248]

Таким образом, задача отыскания параметров температур-но-временной зависимости механической прочности компаундов сводится к определению по опытным данным величины ас, Ьс, Рс, дс и Оэ, Ьэ, Рэ, д . Для набора этих опытных данных используются образцы, которые испытываются на растяжение по ускоренной методике [131, 132]. [c.43]

Предварительный расчет делают на основании неполных и неточных данных шихтового цеха о химическом составе сырья. Обычно имеется анализ только на сыпучее сырье, опробуемое в заводских лабораториях. Химический состав лома, хотя и подготовленного для изготовления сплавов определенных марок (см. табл. 35), колеблется в довольно широких пределах. При шихтовке деталей самолетов, автомобильных поршней и т. д. химический состав принимают по стандарту на эти изделия (см. табл. 6) и по опытным данным, накопившимся на заводах. Содержание основных компонентов в выплавляемых вторичных сплавах рассчитывают по среднему содержанию их, согласно стандарту или ТУ. Содержание вредных примесей в расчетах допускается приблизительно на 20% ниже верхнего допуска по стандарту или ТУ. [c.153]

Изменение температуры рабочего тела в горячей и холодной полостях цилиндра двигателя, определенное по этой методике,, приведено а рис. 28 [38]. Значение относительной температуры т, равное 1, соответствует температуре стенок цилиндра. В горячей полости средняя относительная температура ниже 1, а в холодной — выше. При Г = 873 К и Гг=288 К средние отклонения температур в горячей полости составляли 12 К, а в холодной поло-сти 6 К (38]. К.п.д. регенератора, по опытным данным, достигает 99% [c.49]

Полуэмпирические формулы для определения коэффициента гидравлического трения (4.57) и (4.63), имеющие теоретическое обоснование и охватывающие движение в трубах разного диаметра, при различных скоростях и для различных жидкостей, появились сравнительно недавно. В различных областях техники до сих пор продолжают пользоваться многочисленными эмпирическими формулами, полученными непосредственно путем обработки опытных данных и действительными лишь в ограниченных условиях (для определенных жидкостей, диаметров труб, скоростей течения, температур и т. д.). В этих формулах шероховатость стенок принимается постоянной или учитывается с по.мощью коэффициентов шероховатости), причем для каждой формулы даются особые шкалы коэффициентов шероховатости в зависимости от материала трубы. [c.192]

Для соответствия с опытными данными необходимо допустить, что двойными являются лишь термы Р, D, F и т, д., в то время как термы S остаются простыми. Это обстоятельство может быть объяснено, если положить, что среди стационарных состояний валентного электрона осуществляются и такие, для которых орбитальный момент количества движения р =0. В 5 предполагалось, что эти состояния не осуществляются, так как им соответствует движение электрона по прямой, проходящей через ядро. Однако мы уже указывали, что модельное представление о движении электрона внутри атома по определенным орбитам не может быть сохранено, в результате чего отпадают и соображения, заставлявшие исключить из числа стационарных состояний состояния с моментом —0. В дальнейшем мы увидим, что и численные значения моментов р отличаются рт величин целых кратных от Ь, а именно, орбитальные моменты электрона (которые мы теперь будем обозначать через p ) принимают значения [c.60]

Между всеми механизмами кризиса, по-видимому, нет резких границ и есть области одновременного влияния двух или более механизмов. В связи с этим интерпретация опытных данных и форма описания их эмпирическими уравнения ми вызывают определенные трудности. Традиционным является представление опытных данных в координатах 9цр (- кр) или Л , р ( вх)- Если последняя зависимость включает первичные данные эксперимента, то при переходе к зависимости 9кр (Мщ) необходимо вычислить из уравнения теплового баланса %р, что сопряжено с дополнительными ошибками. При разных ргг), (1, р, х и т. д. наблюдаются три вида зависимостей р = / (х) (рис. 6.1). Зависимости типа показанных на рис. 6.1, а для каналов с Йр 10- 15 мм наблюдаются в области параметров пароводяного потока рш 500- 2000 кг/(м -с) и р 5- 15 МПа. Паросодержание, соответствующее изменению наклона в зависимости 17[,р (х) или резкому спаду этой зависимости, носит название граничного и обычно связывается с высыханием жидкой пленки, текущей по обогреваемой стенке, в условиях, когда выпадение капель жидкости из потока па стенку не компенсирует испаряющейся жидкости па стенке. [c.69]

Опытные данные по теплообмену в области высоких скоростей пара не могут быть использованы для определения коэффициента теплоотдачи вследствие инверсии температуры калия. При определении А Га в настоящей работе предполагается отсутствие влияния скорости теплоносителя на коэффициент теплоотдачи при кипении калия. Для расчета величины АГ используется зависимость АТ =д/ а, где а определяется по формуле (3). [c.14]

Отсутствие опытных данных для различных профилей, полученных при реальных (в обще.м случае разных) рассогласованиях скоростей фаз по величине и направлению, а также при реальной дисперсности жидкой фазы не дает оснований предложить обоснованные и надежные методы расчета характеристик решеток К ai(p2) i-i]. Однако уже сейчас возникает необходимость в оценке дополнительных потерь и отклонений углов выхода, возникающих вследствие влажности, для пра вильного построения треугольников скоростей и более совершенного профилирования проточной части (подчеркнем, что в данном случае речь не идет о расчете экономичности ступеней методы определения к. п. д. турбин рассматриваются в гл. 5). [c.94]

Не следует, по-видимому, ожидать, что полученные в расчетах при одномерной схеме течения пороговые значения начальной энергии, начиная с которых возникает детонация, должны находиться в удовлетворительном согласии с экспериментальными данными, даже если принятая модель кинетики достаточно хорошо согласуется с действительностью. Причина этого не столько в том, что опытные данные имеют значительный разброс (из-за зависимости пороговой энергии от способа ее подвода, неточности ее определения и т.д.), сколько в том, что именно вблизи пороговых значений начальной энергии [c.138]

Впервые наиболее исчерпывающие работы по определению коэффициента гидравлического трения X были даны Никурадзе, кото-, рыи на основе опытных данных построил график зависимости Ig ЮОЯ от Ig Re при различных шероховатостях труб Д (рис. 18). [c.29]

В таблицах или построенных на их основе табличных экспонометрах учитывается место, объект и время съемки, метеорологические условия, светочувствительность фотоматериала, величина относительного отверстия объектива фотокамеры. Расчетные таблицы составляются на основании средних опытных данных. Они включают несколько разделов место съемки, время съемки и т. д. В каждом разделе условиям съемки приданы те или иные условные числа. При расчетах в таблицах находят условия съемки, складывают отвечающие им числа и по найденной сумме в последнем разделе таблиц находят выдержку. Метод определения экспозиции с помощью таблиц и табличных экспонометров дает недостаточно точные данные и может применяться только при [c.155]

В табл. 5 приведены значения определенные по результатам наших опытов, и для сравнения данные широко используемых таблиц ВТИ [5] и новых таблиц водяного пара [3]. Как видно из табл. 5, значения хзй) по 15] завышены по сравнению с нашими опытными данные на величину, возрастающую с температурой от 4% при 250° С до 11% при 360° С. Данные [3], д,8(2) основанные на Международной скелетной таблице вязкости воды и водяного пара, также существенно отклоняются от результатов наших измерений расхождение возрастает от 0,6% при 250° С до 10% при 370° С. [c.63]

Применяемые понятия требуют некоторых дополнительных определений. Окончательную схему можно легко подвергнуть критике как логически недостаточную, так как эти законы содержат термины масса, сила, прямая линия и т. д., которым не было дано удовлетворительного независимого определения. Бриджмен, следуя Маху, предложил опытные определения массы и силы, которые, по-видимому, частично устраняют эти трудности, хотя задача определения прямой линии остается незатронутой. Коснувшись этого важнейшего основного вопроса, мы не собираемся [c.9]

Проектирование экспериментальных ступеней в лаборатории комирес-соростроения ЛПИ производится методом, предложенным К- П. Селезневым и С. А. Анисимовым [4, 5]. Этот метод базируется на определении к. п. д. проектируемой ступени на основании оценки экономичности отдельных ее элементов, которая, в свою очередь, производится по опытным данным, полученным при исследованиях характерных конструкций элементов ступеней при различных их сочетаниях (для учета взаимного влияния) [c.306]

В 1961 г. Б. И. Шейниным и Д. А. Наринским были проведены экспериментальные работы по определению гидродинамического сопротивления на той же разомкнутой петле в изотермических условиях еще четырех шаровых укладок. Диаметры труб двух рабочих участков были равны 100 и 204 мм, а шаровых элементов — 40 и 60 мм, диапазон изменения чисел Re = 2-102- 2-10 . Обработку опытных данных проводили как для определения коэффициента сопротивления шаровой насадки ь, так и для определения коэффициента сопротивления шарового слоя щ. Объемная пористость менялась от 0,435 при jV = 5,1 до 0,673 при iV=l,67. Данные по коэффициентам сопротивления слоя приведены в табл. 3.5. [c.60]

При ламинарном течении пленки жидкости в неподвижной газовой среде с регулярными, двухмерными, волнами, согласно теоретическим решениям [6.3], термическое сопротивление пленки снижается до 21%. Учет снижения термического сопротивления пленки при расчетах теплообмена обычно производится путем введения поправочного коэффициента е 1. Д. А. Лабунцов [6.14] на основании опытных данных по конденсации неподвижного водяного пара и теоретических решений [6.3] рекомендует для определения Sv использовать соотношение [c.149]

Основное различие в подходах к решению задачи теплообмена при конденсации на вертикальной поверхности и в вертикальной трубе в условиях ламинарного режима течения пленки конденсата под совместным действием гравитационных сил, и касательных напряжений, возникающих на границе раздела фаз, заключается в способах определения и учета сил, действующих на пленку. Для упрощения решения, а также в связи со слабой изученностью влияния парового потока на движение пленки конденсата и теплоперенос в ней обычно пренебрегают влиянием того или иного фактора сил тяжести [6.40— 6.42], поперечного потока пара [6.43, 6.44 и др.] и т. д. Однако почти все работы по конденсации движущегося пара имеют характерный недостаток — касательные напряжения на границе раздела фаз определяются по формулам, рекомендуемым для сухих гладких или шероховатых поверхностей [6.44—6.48] и справедливым для двухфазного кольцевого течения лишь в случае чрезвычайно малой толщйны пленки, когда отсутствует волновой режим течения или амплитуда волн не превышает толщины ламинарного слоя парового потока. В остальных случаях волнового режима сопротивление трения во много раз превышает сопротивление для гладкой твердой поверхности, что должно соответствующим образом отразиться на характере течения пленки и теплопереноса в ней. Имеющиеся расчетные рекомендации по теплообмену в рассматриваемой области удовлетворительно обобщают опытные данные, по-видимому, за счет корректирующих эмпирических поправок. Поэтому естественно расхождение расчетных и опытных данных, полученных при конденсации паров веществ с иными теплофизическими свойствами и отношением Re VRe, даже при соблюдении внешних условий (Re", АГ, q,P). [c.158]

В 1942 г. вышли временные указания по расчету фундаментов с учетом динамических нагрузок, в которых была отменена проверка на резонанс. Силы, вводимые в расчет на прочность, принимались равными ib вертикальном направлении QOR и в горизонтальном направлении — 10 (вде R—вес вращающихся частей). Они были завышены по сравнению с проектом технических условий 1939 г., разработанных Фундамеятострое.м, в которых разрешается рассчитывать турбофундаменты на 10- и 5-кратные веса роторов. Проверка на резонанс сводилась к определению запрещенных, вернее нежелательных, зон частот собственных колебаний во избежание резонанса но она не отвечала на прямой вопрос, каковы же будут в действительности амплитуды вибраций, возникающих в фундаменте. Расчет на вынужденные колебания был недоступен из-за отсутствия достаточного количества опытных данных, позволяющих определить величину возмущающих сил. Для определения возмущающих сил Д. Д. Барканом [Л. 20] и В. В. Макаричевым [Л. 21] были поставлены опыты на турбогенераторах, находящихся в эксплуатации. В 1948 г. на основе этих исследований была разра- [c.11]

Расчетный метод определения надежности получил наибольшеэ распространение для радиоэлектронных устройств для кинематических схем он начал развиваться только в последние годы и в общем машиностроении не оформился еще в инженерный метод из-за сложности задачи, ее новизны и недостаточного количества фактических и опытных данных. Поэтому в настоящее время наиболее реальным является экономически прогрессивный метод ускоренных испытаний, дающий возможность судить о надежности и долговечности изделий в нормальных условиях эксплуатации по значению соответствующих показателей при форсированных режимах (повышенные нагрузки, скорости, температуры и т. д.). Однако и этот метод полностью не разработан и требует теоретических и экспериментальных исследований. [c.4]

Моделирование крупнодисперсной влаги имеет большое значение для решения задач сепарации и определения потерь энергии. Если ее содержание и фракционный состав существенно отличается от натуры, то становится незаконным непосредственное использование при проектировании влажнопаровых ступеней опытных данных по влагоудалению и к. п. д., полученных на моделях. При большом различии градиента энтальпии, а следовательно, и переохлаждения в натуре и модели могут существенно различаться также потери энергии от переохлаждения. [c.150]

Такой метод определения величины Кс был применен А. М. Гурвичем, В. В. Мнтором и В, Д. Терентьевым [Л. 36] при обработке ими экспериментальных данных Пеппергофа и Бэра (Л. 111] по изучению поглощеяия слоя сажи от различных племен (ацетилена, стеарина, парафина, керосина, амилацетата, пропана и светильного газа). На основании обработки этих опытных данных, полученных при высокой и постоянной концентрации сажистых частиц, была получена формула следующего вида [Л, 36, 95] [c.275]

Приведенные выражения используются на практике при решении вопросов, связанных с рациональным конструированием и испытанием про-филометров и профилографов. Для определения искажений, имеющих место в каждом конкретном случае измерения технической поверхности, при пользовании формулами требуется некоторая дополнительная информация о поверхности, получить которую не всегда представляется возможным. В этих случаях приобретают особое значение эмпирические способы определения ошибок. Одним из возможных способов нахождения значения действительной высоты микропрофиля поверхности, базирующимся на опытных данных, является способ пространственной диаграммы. Характер зависимости =f г,Р) для данного объекта измерений можно представить графически в виде пространственной диаграммы, по осям которой отложены значения г, Р м Н . Производя изгмерения шупом, имеющим радиус кривизны r при измерительных усилиях Pi, Р>, P s, . мы получим, как это представлено на фиг, 43, ряд точек нь а,, а.) и т, д, но [c.60]

Изменение разности между действительным и весовым уровнями в колонке Д/г в зависимости от концентрации в котловой воде двузамещенного фосфата натрия при В а — 2300 м /м -уас и весовом уровне вео ==120 мм представлено на фиг. 2. Верхняя кривая относится к опытам, проведенным в 1954 г., а нижняя — в 1955 г. Некоторое несовпадение этих опытных данных объясняется, по-видимому, различием в питательной воде, используемой для питания колонки. Определение локальных значений объемного паросодержания позволило исследовать изменение ф по высоте водяного объема колонки при разных нагрузках зеркала испарения и концентрациях соли в котловой воде. Распределение локальных объемных паросодержаний по высоте колонки для различных концентраций Na2HP04 в котловой воде при = 2300 час я = i20mm представлено на фиг. 3. [c.105]

Для определения скорости выхода пара из лопаток необходимо знание скоростного коэффициента лопаток ф. Так же как и скоростной коэффициент сопел, скоростной коэффициент лопаток определяется опытным путем. Он также зависит от скорости пара (несколько уменьшается с увеличением скорости), от высоты лопаток и, главным образом, от угла поворота потока пара на лопатках. Как и для сопел, каждый завод пользуется своими опытными данными, и вполне надежных обобщенных данных о коэффициентах нет. Для приближенных расчетов часто пользуются кривыми фиг. 5-39, причем по диаграмме я коэффициент ф определяется для скорости ш) д 500 м1сек в зависимости от суммы углов -)- р2- характеризующих угол поворота струи пара, а диаграмма 6 дает поправочный множитель к в зависимости от скорости. Для получения скоростного коэффициента величину ф, найденную по фиг. 5-39,й, умножают на коэффициент к. [c.329]

Потери энергии в прыжке. С XIX в. выдвигались различные гипотезы относительно причин возникновения потерь энергии в прыжке и предлагались различные методы их определения. Так, Беланже и Буа-ло полагали, что потери энергии в прыжке эквивалентны потерям на удар при внезапном расширении. Согласно гипотезе Буссинеска, потери энергии в прыжке объясняются возникновением сил трения на граничных поверхностях русла. Ребок высказал предположение, что затрата энергии на поддержание циркуляционного движения в водоворотной зоне эквивалентна потерям энергии в прыжке и т. д. Такого рода гипотезы не позволяли раскрыть физическую сущность весьма сложного явления, каким представляется гидравлический прыжок, а давали лишь математические зависимости, которые в одних случаях удовлетворительно подтверждались опытными данными, а в других случаях давали большие отклонения от действительности. Крупные успехи в раскрытии механизма турбулентных потоков, достигнутые благодаря выдающимся работам акад. А. Н. Колмогорова и его учеников, позволяют по-новому рассмотреть явление гидравлического прыжка. Исследования В. М. Мак-кавеева, Стивенса, А. Н. Рахманова, Д. И. Кумина, Т. Г. Войнича-Сяноженцкого и других показывают, что на участке гидравлического прыжка происходит интенсивное турбулентное перемешивание жидкости. Это перемешивание вызывается прониканием из воДоворотной зоны в транзитную крупных вихревых образований в виде добавочных дискретных масс жидкости. Основной поток затрачивает значительную часть энергии на обтекание этих масс жидкости и передачу им количества движения для осреднения движения. Эти же дискретные массы жидкости порождают макротурбулентное движение. [c.330]

В этих формулах кх — коэффициент размывающей способности русла, отличный от коэффициента к, определяемого по графику Д. И. Кумина (см. рис. ХХУП.16), построенного исходя из условия, что русло в нижнем бьефе неразмываемо. М. Д. Чертоусов на основе исследований и опытных данных И. И. Леви предложил для определения к при а=1 такую зависимость, которую рекомендуем в следующем преобразованном виде [c.553]

Данные о теплопроводности жидкого кислорода были обработаны нами только в координатах АЯ, р при этом, наряду с опытными данными Цибланда и Бартона [256] и Кейса [258], были использованы также АЯ, рассчитанные для выбранных значений плотности по уравнениям Н. В. Цедерберга и Д. Л. Тимрота [243]. На рис. 35 представлены перечисленные данные, а также кривая АЯ = / (р), рассчитанная с помощью составленного ранее [70] уравнения для определения теплопроводности кислорода [c.223]

Длительность испытаний при этом сокращается в несколько раз по сравнению с классическим методом. Величина С в параметре жаропрочности для большинства исследованных перлитных сталей находится В пределах 18—22. В расчетах обычно принимается С=20. Возможная погрешность в этом случае составляет, по данным Либермана [3], 10%- Лишь в отдельных случаях ошибка может быть более значительной. В настоящее время имеется большое количество данных по сра1внительным значениям а д.п за длительные сроки службы,, определенных различными ме- тодами, включая метод Ларсона—Миллера. Они показывают, что величина а д.п, полученная по Ларсону—Миллеру, на всем протя-Г кЖении до 100 ООО ч удовлетворительно совпадает с полученной при экстраполяции опытных данных методом логарифмической зави- симости. В большинстве изученных случаев величина предела дли- . тельной прочности перлитных сталей, определенная по Ларсону-Миллеру, несколько занижена по сравнению с Од.п, полученным классическим методам. [c.17]

Бессерер и Робинсон [18] получили значения плотности (коэффициента сжимаемости) обработкой опытных данных о зависимости коэффициента рефракции от температуры и давления. Значения мольного объема и коэффициента сжимаемости вычислены по уравнению Лорентц — Лоренца и данным о рефракции Данные [18] представляют определенный интерес, поскольку получены способом, принципиально отличающимся от использованных во всех остальных работах. С другой стороны, точность полученных значений д зависит от справедливости уравнения Лорентц — Лоренца [c.11]

Аналитически решить задачу по определению количества теплоты, переданной от стенки к жидкости, методом интегрирования приведенных дифференциальных уравнений практически невозможно из-за сложности этих уравнений. Этот метод применим лишь для отдельных наиболее элементарных задач процесса теплоотдачи и то лишь при целом ряде предпосылок, упрощающих их решение. Например, для решения задачи о теплоотдаче при движении жидкости в трубе [21 эти предпосылки заключаются в том, что жидкость считается несжимаемой, физические параметры ее принимаются постоянными, не зависящими от температуры, движение считается стационарным, а режим движения — ламинарным, сама труба принимается абсолютно гладкой и т. д. Естественно,что эти предпосылки далеки от действительных услови протекания процесса, и поэтому полученные аналитические решения плохо согласуются с опытными данными. [c.234]

Нужен, настоятелен и будет решать дело — разумный и твердый опыт, а молодое и неопытное умственное построение пойдет на поводу и в ту н в другую сторону, пока, приученное опыто.м к верной дороге, само не станет возить за собой или на себе всю сущность опытного знания . Так писал великий русский ученый Д. И. Менделеев (1834— 1907) в своей фундаментальной монографии О сопротивлении жидкостей и воздухоплавании , опубликованной в 1880 г. В этой монографии не только дано систематическое п критическое изложение существовавших к тому времени работ по теории сопротивления, но и приводятся оригинальные идеи Д. И. ЛТенде-леева по этому вопросу. В частности, указывается на важное значение вязкости жидкости при определении сопротивления трения хорошо обтекаемого тела дается отчетливое разграничение трения жидкости о гладкие и шероховатые стенки отмечается основная роль прилипшего к твердому телу слоя жидкости. [c.11]

Качественно и количественно теплоперенос в топках определяется не только процессами горения и аэродинамики, но и массопереносом золы на трубы. Под действием различных сил, рассмотренных в предыдущем параграфе, нд,трубы переносится и оседает летучая зола, возникают дополнительные термические сопротивления, ухудшающие теплопередачу от факела к теплоносителю й трубах. С течением времени эти сопротивления увеличиваются по определенному закону, а следовательно, по мере эксплуатации топки, изменяются и условия теплопереноса. Развитие процесса загрязления во времени теоретически совершенно не изучено, а экспериментальные данные крайне ограничены. Однако, и это, очевидно, опытные и теоретические данные по динамике процесса загрязнения летучей золой поверхностей нагрева котлоагрегатов представляют непосредственный интерес для практики котло-строения и эксплуатации котлоагрегатов, поскольку с помощью этих сведений могут быть определены время, в течение которого достигаются условия стационарной работы котла, наиболее эффективная частота обдувки и т.. д. [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...