Водород и его влияние при сварке

Водород и его влияние при сварке [c.328]

При сварке никеля и его сплавов вредное влияние на качество сварного шва оказывает присутствие в металле или в покрытии электродов серы и свинца. Сера активно соединяется с расплавленным никелем, образуя сульфид, который резко снижает пластичность никеля и его работоспособность при высоких температурах, Свинец также влияет на охрупчивание никеля и снижение его пластичности. Не следует допускать присутствия в никеле и его сплавах серы и свинца и требуется особенно тщательно очищать поверхность металла механическим путем и обезжириванием. Никель в расплавленном состоянии растворяет значительное количество газов (кислорода, азота, водорода), которые, выделяясь при кристаллизации, могут стать причиной пористости, поэтому необходима защита расплавляемого при сварке металла. Перед сваркой необходимо прокалить электрод и защищать шов поддувом защитного газа и другими способами. [c.239]

Значительное влияние газовой фазы при автоматической сварке подтверждается растворением металлом сварочной анны и сварным швом водорода. При этом степень его растворения при сварке по кромкам, имеющим ржавчину, т. е. когда относительное содержание водорода в газовой фазе повышается, также возрастает. Это является прямым доказательством взаимодействия металла с газовой фазой при дуговой сварке под флюсом, кроме его взаимодействия с расплавленным шлаком. [c.260]

В работе [385] изучались причины разрушения деталей космического корабля Апполон , изготовленных из титана и его сплавов с алюминием и оловом, при термическом и механическом циклировании в токе водорода. Во время испытаний водород проникал в титан и образовывал с ним хрупкие гидридные фазы. Взаимодействие водорода с титаном особенно интенсивным было в сварном шве и его окрестностях, где и начиналось разрушение детали. Применение аргона при сварке увеличивало почти втрое число циклов до разрушения. Механизм разрушения деталей из титановых сплавов в водороде авторам [385] выявить не удалось. Можно полагать, что образующиеся на поверхности детали хрупкие соединения титана с водородом отслаиваются под влиянием меняющихся температур и нагрузок, что создает условия для дальнейшего взаимодействия титана и водорода. [c.166]

Таким образом, водород в одних случаях существенно влияет на стойкость околошовной зоны против образования трещин, в других же, например при сварке среднелегированных сталей аустенитной проволокой, его роль второстепенна. Это позволяет заключить, что водород не является главным и тем более единственным фактором, определяющим образование холодных трещин в сварных соединениях. Его влияние на их образование необходимо рассматривать совместно с действием других факторов, обусловленных преимущественно закалочными явлениями в околошовной зоне и сварочными напряжениями. В соединениях с аустенитным швом положительное действие других факторов значительно преобладает над отрицательным действием водорода. [c.245]

Значительное влияние повышенного количества водорода на увеличение хрупкости сварных соединений как металла швов, так и околошовных зон (например, при сварке феррито-перлитных и закаливающихся при сварке сталей, а также титановых сплавов) заставляет в ряде случаев применять специальные меры по его ограничению. В этом отношении наиболее эффективны методы, приводящие к уменьшению количества водорода в газовой фазе, [c.93]

Рассмотрите взаимодействие водорода и металла при сварке углеродистых сталей. Его содержание в сварных швах, выполненных различными способами. Меры борьбы с вредным влиянием водорода. [c.284]

Склонность титана и его сплавов к задержанному разрушению и образованию холодных трещин при сварке была обнаружена на самом начальном этапе применения этих материалов в сварных конструкциях. Уже в первых работах, посвященных этому вопросу (Е. А. Гусева [242], автор [72, 124, 206, 226, 255], С. М. Гуревич [243, 244], А. С. Михайлов и Б. С. Крылов [245—247]) было показано, что сопротивляемость титана образованию холодных трещин при сварке снижается с увеличением содержания водорода, азота и кислорода. Наиболее вредное влияние оказывает водород, так как с ним дополнительно связано гидридное превращение, протекающее с изменением объема [206, 242]. [c.232]

Показано [10], что при сварке под флюсом высокопрочных сталей этого типа необходимо строго регламентировать содержание в шве крем ния, серы, фосфора, неметаллических включений и водорода. Форма и количество неметаллических включений оказывают решающее влияние на пластичность и работоспособность высокопрочных швов, а водород является одной из главных причин возникновения холодных трещин. Поэтому флюс должен иметь ограниченное количество ЗЮг и МпО и одновременно обеспечивать окисление металла шлаком. Окислительная система флюса АН-17 и его модификации — АН-17М отвечает этим условиям. [c.343]

Кроме применения флюсов или специальных покрытий, следует отметить использование газовой защиты. Например, при газовой сварке так регулируют состав газов пламени, что в одной из его зон образуется смесь окиси углерода и водорода, защищающая расплавленный металл от вредного влияния кислорода воздуха. [c.463]

Для замедления процесса деструкции в поливинилхлорид вводят стабилизатор — соли свинца, кальция или бария и слабых кислот, которые реагируют с выделяющимся хлористым водородом. Это предупреждает каталитическое влияние последнего на дальнейший процесс деструкции при этом материал можно выдерживать при температуре 170—180° С без резкого ухудшения его свойств. Однако при столь низкой температуре скорость диффузии молекул поливинилхлорида очень мала, поэтому сварку его приходится осуществлять с помощью присадочного материала, изготовленного из того же полимера, но с пластификатором, который облегчает перемещение молекул полимера из присадочного материала в контактируемые поверхности свариваемого изделия. Присутствие пластификатора в материале сварного шва снижает его механическую прочность. Поэтому прочность сварного соединения винипласта, даже при наиболее удачном его исполнении, ниже прочности свариваемого материала. [c.35]

Значительное влияние на содержание водорода в швах оказывает парциальное давление его в атмосфере дуги. По данным работы [5], введение в зону сварки ржавчины и последующее увеличение ее количества приводят к возрастанию общего объема выделившихся газов. При этом количество выделившегося водорода растет значительно быстрее, чем объемы СО и СОг, в результате резко возрастает количество водорода в металле щва. [c.71]

Наличие в металле эндогенных шлаковых включений, служащих концентраторами напряжений, сильно влияет на физикомеханические свойства металла шва, в частности, на его пластичность и ударную вязкость. При сварке низкоуглеродистых низколегированных сталей ударная вязкость достаточно большая и влияние концентраторов напряжений мало, но при сварке средне-и высокоуглеродистых и легированных сталей, запас пластичности у которых мал, влияние таких концентраторов может привести к образованию холодных трещин или замедленному разрушению при высоком уровне напряжений и при наличии других охрупчи-вающих факторов (водород). [c.373]

При сварке низкоуглеродистых и низколегированных сталей для защиты расплавленного электродного металла и металла сварочной ванны ншроко используют углекислый газ. В последние годы в качестве защитных газов находят применение смеси углекислого газа с кислородом (до 30%) и аргоном (до 50%). Добавки кислорода, увеличивая окисляющее действие газовой среды па расплавленный металл, позволяют уменьшать концентрацию легирующих эломептов в металле шва. Это иногда необходимо при сварке низколегированных сталей. Кроме того, несколько уменьшается разбрызгивание расплавленного металла, повышается его жидкотекучссть. Связывая водород, кислород уменьшает его влияние па образование пор. [c.225]

Совершенно иная картина наблюдается при сварке под флюсом. По сравнению с электродным покрытием зерна флюса имеют в сотни раз большую поверхность, способную адсорбировать влагу. С другой стороны, плавленые флюсы в отличие от электродных покрытий обычно не содержат конституционной влаги или органических соединений. Исключение составляют фторидные флюсы, содержащие СаО и обладающие, как показал Ю. Д. Брус-ницын, повышенной склонностью к гидратации. Поэтому главным источником водорода при сварке под флюсом является адсорбированная влага, причем количество водорода, вносимого в пла-вйльное пространство, в отличие от ручной сварки мало зависит от металлургической характеристики флюса, а определяется главным образом его гранулометрическим составом. Это значит, что все флюсы данного гранулометрического состава, как правило, вносят в зону дуги практически одинаковое количество водорода. Однако при равных количествах внесенного в дугу водорода конечное содержание его в металле шва будет различным и зависит от металлургических свойств флюса. Если шлак содержит углерод или способен выделять фтор или кислород, связывающие водород в соединения, не растворимые в жидком металле (HF, ОН, С Н ), конечное содержание его будет небольшим. Если же шлак не способствует образованию HF, ОН или С Ну, содержание водорода в шве может быть значительным. Ниже приведены данные о влиянии сварочного флюса на содержание водорода в металле шва. [c.82]

Никель при содержании до 1 % в стали, содержащей 0,2 % С, существенно свариваемость не ухудшает. При повышении содержания никеля свариваемость ухудшается, но до 1,5 % Ni остается удовлетворительной. При более высоком содержании никеля либо должно быгь снижено содержание углерода в стали, либо приняты специальные технологические меры для обеспечения надлежащего качества сварных соединений. Отрицательное влияния никеля на свариваемость связано с повышением устойчивости аустенита и увеличением в продуктах его распада в ЗТВ после сварки мартенсита и бейнита. Кроме того, никель увеличивает растворимость в стали водорода и благоприятствует тем самым повышению склонности к холодным трещинам при сварке. [c.314]

Влияние наводороживания на охрупчивание металлов, т. е. повышение его склонности к хрупкому разрушению, известно давно. Водород, проникающий в металл при его изготовлении, термической обработке, сварке, а также при травлении, нанесении электролитических покрытий и, наконец, в процессе эксплуатации материала в некоторых активных средах, значительно ухудшает физико-механические свойства стали и, следовательно, понижает работоспособность конструкций. Склонность к хрупкому разрушению под действием водорода у мягких сталей довольно ярко проявляется в снижении их пластичности (уменьшении значений л и б), а также в уменьшении величины характеристик технологической пробы на перегиб и скручивание. Оценить склонность к хрупкому разрушению под действием водорода у высокопрочных и малопластичных материалов указанными методами довольно трудно. В таких случаях данные о трещиностойкости материала являются важным показателем степени влияния наводороживания на хрупкую прочность стали. Приведем результаты таких исследований на стали У8 в закаленном и низкоотпу-щенном состоянии. Эти исследования проводили на пластинах размером 360 X 180 мм с центральной изолированной трещиной [13, 49], подвергнутой растяжению сосредоточенной нагрузкой (см. приложение 3, рис. 117, а). После нескольких замеров параметров, характеризующих распространение трещины в данном материале в среде воздуха лабораторного помещения, образец снимали с разрывной машины и помещали в ванну для насыщения водородом. Наводороживание проводили в 20%-ном растворе серной кислоты при плотности тока 8 шдм в течение 2 ч. Немедленно после наводороживания определяли трещиностойкость наводо- [c.158]

По влиянию состава плазмообразующих газов проводились исследования на стали толщиной 65 мм. Резка выполнялась на установке АПР-402, (исп. 07), обеспечивающей напряжение холостого хода 400 В, с помощью плазмотрона ПМР-74 (рис. 2.13). В качестве плазмообразуюшего газа использовался азот, а также смеси азота с водородом и элегаз. Элегаз — шестифтористая сера (5Рв) при смешивании его с аргоном для сварки была обеспечена большая проплавляющая способность дуги. С этой же целью элегаз был опробован для плазменной резки в качестве добавки к азоту. [c.51]

Высокая химическая активность в сочетании с низкой теплопроводностью, высоким электросопротивлением и температурой плавления, склонность к росту зерна в околошовной зоне определяют особенности сварки титана и его сплавов. Большая химическая активность титана при высоких температурах по отношению к азоту, кислороду и водороду затрудняет его сварку. Необходимым условием для получения качественного соединения при сварке титана плавлением является полная двухсторонняя защита от взаимодействия с воздухом не только расплавленного металла, но и нагретого выше 600°С основного металла и шва. При нагреве до высоких температур титан склонен к росту зерна-. Для устранения этого сварку следует выполнять при минимально возможной погонной энергии. Вследствие загрязнения металла сварного шва газами понижается его пластичность, что приводит к образованию холодных трещин. Загрязнение металла шва водородом можно предупредить, применяя электродную или присадочную проволоку, предварительно подвергнутую вакуумному отжигу. Содержание водорода в такой проволоке не превышает 0,004—0,006%. Большое влияние на качество сварного соединения оказывает состояние поверхности кромок и присадочного металла. Для удаления окиснонитридной пленки, образующейся после термообработки, ковки, штамповки, используют опеско-струивание и последующее травление в смеси солей с кислотами или щелочами. [c.146]

В настоящее время накоплен обширный экспериментальный материал по данным испытания различных легированных сталей, например марганцевых, кремниевомарганцевых, хромомолибденовых, с применением количественных (ИМЕТ-4, ЛТП МВТУ) и технологических проб (Рива, TS, крестовая). При этом для каждой из систем легирования изучено влияние содержания различных легирующих элементов (С, Мп, Si, Сг, Мо, В и др.) и вредных примесей (S, Р и др.) на сопротивляемость образованию холодных трещин, и определены эмпирические зависимости эквивалента углерода, устанавливающие допустимые соотношения между элементами, входящими в состав сталей. Эти соотношения не имеют универсального характера, так как зависят от ряда факторов, например конструкции сварного соединения и его жесткости, структурного класса присадочного или электродного материалов, способа и режимов сварки. Эти факторы изменяют не только уровень напряжений и характер их распределения в сварных соединениях, но и кинетику структурных изменений, степень развития химической неоднородности по границам зерен околошовной зоны вблизи линии сплавления со швом, содержание водорода и другие особенности, обусловливающие образование холодных трещин при сварке. Наиболее существенны при прочих равных условиях жесткость соединения и структурный класс металла шва. В связи с этим использование данных об эквивалентах углерода ограничивается обычно частными случаями, связанными с предварительными сравнительными оценками различных плавок стали или способов их выплавки в исследовательских целях. После этого, как правило, проводятся испытания стали с помощью технологических проб, в наибольшей степени соответствующих реальным условиям сварки конструкции соединений и технологическим факторам. [c.174]

Большая чувствительность меди к водороду должна обязательно у-чпты-ваться при разработке технологии сварки. Основные мероприятия по борьбе с его влиянием сводятся к снижению содержания водорода в зоне сварки (осушка газов, прокалка ф.тюсов и т. д.) [c.331]

Перераспределение водорода в зоне сварки в титановых сплавах происходит под влиянием целого ряда факторов дегазации расилавленной ванны, окклюзии водорода нз окружающей среды металлом шва и околошов-ной зоны, термодиффузии водорода из горячей зоны в области с более низкой температурой, перераспределения водорода под влиянием возникающих при сварке напряжений и сегрегации его из-за фазовых превращений. Из-за перераспределения водорода его концентрация в околошовной зоне может быть достаточной для развития замедленного разрешения сварных соединений при сравнительно низких напряжениях. [c.363]

Защита металла от азота и кислорода воздуха в проволоках рутилового типа выполняется при помощи органических материалов, которые в процессе плавления проволоки, разлагаясь, образуют газовую защиту (оболочку). Атмосфера дуги содержит значительное количество водорода и паров воды, в результате чего содержание водорода в сварных швах высокое. При повьппении величины сварочного тока количество водорода в металле шва и содержание азота уменьшается, а кислорода увеличивается. На повьппенных токах при сварке проволоками рутилового типа появляется склонность к образованию пористости в сварных швах, которая связана с условиями выделения водорода и азота из сварочной ванны. Если скорость роста пузырьков газов меньше скорости продвижения зоны кристаллизации ванны, то в этом случае пузырьки не успевают всплыть и в швах образуются поры. Введение в сварочную ванну кремния уменьшает скорость роста пузырьков, т. е. снижает пористость. Снизить пористость можно путем создания условий для поглощения водорода на стадии капли и интенсивного его вьщеления из ванны до начала кристаллизации. В порошковых проволоках это решено путем введения в сердечник минералов, имеющих в своей структуре кристаллюационную воду, что предупреждает также восстановление кремнезема сердечника и переход кремния в металл. По этой же причине не возникает пористость при сварке по ржавому металлу. Повьш1е-ние содержания водорода и снижение содержания кремния в ванне улучшают процесс вьщеления газов и обеспечивают удаление значительных количеств водорода и азота из сварочной ванны до момента ее кристаллизации. Влияние СО на образование пор незначительно. Руталовые проволоки, несмотря на их ограниченную производительность, получили в нашей стране широкое развитие, что связано с малой чувствительностью к образованию пористости при наличии на кромках свариваемых изделий влаги, ржавчины, окалины. При сварке этими проволоками не требуется специальная подготовка металла. [c.214]

Вредное влияние кислорода, водорода, азота и углерода делает непригодными те способы сварки плавлением, при которых свариваемый титановый сплав может оказаться в контакте со средой, содержащей перечисленные газы и углерод (ацетилено-кислородная и атомно-водородная сварка, сварка в углекислом газе, электроду-говая сварка под кислородсодержащими флюсами и др.). Высокая окисляемость титана и его сплавов вызывает необходимость защищать от соприкосновения с воздухом не только сварочную ванну, но и зону термического влияния, нагреваемую от 400 °С и выше, причем как с наружной, так и с обратной стороны шва. [c.390]

В связи с тем что аппараты и другие крупногабаритные изделия из толстолистовой стали обычно не подвергают травлению перед эмалированием, то источником водорода в этом случае могут служить вода грунта и эмали, а также влага печной атмосферы. Наиболее уязвимыми местами являются сварные швы и околошовная зона, где появляются в изобилии пузыри и отколы, а вокруг сварных швов — рыбья чешуя. Однако до сих пор отсутствуют методы оценки эмалируемости толсто листовой стали и не изучено поведение металла в сварных швах при эмалировании. В специальной литературе [140, 141] имеются достаточно полные сведения о способности металла поглощать водород при сварке, его влиянии на качество сварных швов и эксплуатационные характеристики сварных изделий, аппаратов и конструкций. [c.96]

Чри менее высоком содержании водорода (до 0,015%) в более пластичных сплавах, например системы Т1 — А1 — 2г, его влияние на показатели замедленного разрушения оказывается менее резким. На рис. 18 приведены данные о влиянии водорода в пределах от 0,002 до 0,015% на временньш зависимости прочности для сплава этого типа с обычным (0,1%) и повышенным (0,29%) содержанием кислорода. При содержании 0,1% Оа изменение содержания водорода в указанных пределах весьма мало понижает Ср , п основного металла (на 2—2,5 кПмм ). При содержании 0,2Й% Оа понижение Ортш более заметно (на 3,5—4 кГ/мм ), но также невелико. В обоих случаях г1)р хотя и снижается, но все-таки остается на достаточно высоком уровне. У металла околошовной зоны сопротивляемость замедленному разрушению для обеих плавок выше, чем у основного металла, что, по-видимому, связано с частичной десорбцией водорода при сварке. Однако при повышенном содержании кислорода влияние водорода на арт п околошовной зоны проявляется более существенно. [c.44]

В противополон ность этому для сплавов титана потребовались специальные исследования влияния водорода (см. гл. VI), так как обеспечить его отсутствие в основном металле и металле шва при современном уровне металлургического производства без применения специальных мер пока не удается. В то же время опасные для сварки концентрации этого элемента в сплавах титана пока не установлены. [c.76]

Работами ряда английских исследователей [129—132] было установлено соответствие между образованием холодных трещин при сварке этой пробы и критическими температурами 50%-ного превращения аустенита и конца мартенситного превращения. Например, при сварке Мп— Сг—Ni сталей электродами с рутиловым покрытием критическая температура 50%-ного превращения соответствует 290° [129]. Если в процессе сварки данной стали при определенных условиях охлаждения и жесткости 50%-ное превращение соответствует более низкой температуре, то в околошовной зоне, как правило, образуются трещины, и тем в большем количестве, чем ниже эта температура превращения. В этих работах образование трещин связывалось в основном с развитием напряжений второго рода вследствие частичного или полного мартенситного превращения аустенита и сопровождающего его выделения водорода, влияние которого, в частности, проявляется в снижении температуры конца мартенситного превращения. При применении низководородистых электродов эта критическая температура снижается с 290 до 245° [130— 132]. По данным этой пробы, одной из наименее склонных к образованию холодных трещин сталей является Мо—В—сталь (марка Fortiweld), имеющая в стандартном интервале исследованных скоростей охлаждепия температуру 50%-ного превращения, равную 425°, и преимущественно бейнитную структуру [128]. [c.78]

Титан получил широкое распространение благодаря своим особым свойствам малой плотности (4,5 г/см ), высокой температуре плавления (1665°С), высокой коррозионной стойкости во многих агрессивных средах, высокой прочности. Высокое электрическое сопротивление и низкая теплопроводность создают условия, при которых для сварки титана затрачивается значительно меньше электроэнергии, чем при сварке алюминия и даже стали. Кроме того, титан маломагнитен, и поэтому значительно снижается влияние магнитного дутья. Основной трудностью сварки титана и его сплавов является большая химическая активность титана при высоких температурах в отношении кислорода, азота и водорода. Поэтому для получения качественных соединений при сварке необходима хорошая защита от взаимодействия с атмосферой не только сварочной ванны, но и всей зоны металла, нагретого свыше 500°С. [c.294]

Холодные трещины образуются чаще всего в зоне термического влияния, реже в металле щва сварных соединений среднелегированных и высоколегированных сталей перлитного и мартенситного классов (рис. 17). Появление холодных трещин объясняют действием комплекса причин. Одна из них — влияние высоких внутренних напряжений, возникающих в связи с объемным эффектом, сопутствующим мартенситному превращению, происходящему в условиях снижения пластичности металла. Поэтому холодные трещины наблюдаются как при температурах распада остаточного аустенита (120°С и ниже), так и при комнатной температуре через несколько минут, часов, а иногда и через более длительное время после окончания сварки. Высокие внутренние напряжения могут также развиваться вследствие адсорбции растворенного в металле водорода на поверхностях вну-Ч тренних дефектов и накопления его в микронеснлощнос-тях. Возникновение холодных трещин связывают также замедленным разрущением металла под действием на-Г Чтряжений, которые согласно схеме Зинера (рис. 18) на- апливаются по границам зерен, перпендикулярным на- ч равлению действия нормальных напряжений. [c.17]

Вспомогательными аппаратами в ацетиленовой установке являются следующие промыватель (скруббер), газгольдер, очиститель и осушитель. Скруббер (водяной очиститель, см. Автогенная сварка) часто устанавливают непосредственно внутри самого аппарата или соединяют с газгольдером. Его назначение—не только охлаждать газ, но и освобождать его от растворимых в воде примесей при помещении го между генератором и газгольдером он слулшт одновременно в качестве предохранительного водяного затвора для воспрепятствования обратному выходу газа из газгольдера. Газгольдеры применяются преимущественно с плавающим колоколом и очень часто соединяются непосредственно с генератором. В автоматически работающих аппаратах колокол газгольдера приводит в движение приспособления для подвода воды или загрузки карбида. Система очистителя зависит от рода массы, применяемой для очистки газа и предназначаемой гл. образом для поглощения фосфористого водорода. Новейшими изысканиями установлено однако, что количество фосфорных соединений в рыночном карбиде далеко не так велико, чтобы они могли оказать вредное влияние на состав ацетилена, поэтому в настоящее время в общем не прибегают уже к химической очистке газа благодаря этому устраняется опасность от взрывов в очистителе, которая возникала вследствие образования в последнем очень взрывчатого соединения азота с хлором. При выходе из генератора ацетилен содержит еще большое количество водяных паров, к-рые, конденсируясь в холодных частях трубопроводов, могут образовать водяные пробки. Для осушения газа применяют осушитель, к-рь1й состоит из герметически закрытого сосуда, наполняемого какой-либо массой, поглощающей воду. При применении сухих масс для очистки, свободных от кислот и хлора, осушитель становится излишним. Для заполнения осушителей применяются гашеная сухая известь, вата, инфузорная земля, кокЬ, пемза и т. д. [c.100]

Растворимость водорода в ниобии и тантале при увеличении температуры снижается, что связано с образованием и распадом гидридов. Склонность сварных швов на ниобии и тантале к кристаллизационным трещинам незначительна, но ее может усиливать отрицательное влияние углерода, соединения которого (НЬгС и Та.С) образуют эвтектики с ниобием и танталом. Так же ведет себя и 51. В связи со сказанным, сварку ниобия и тантала, как и молибдена, следует осуществлять такими способами, которые сводили бы к минимуму окисление металла и насыщение его вредными примесями. [c.396]

Одним из наиболее диффузионно подвижных элементов является водород. Он особенно заметно диффундирует при высоких температурах однако его заметная диффузия в Fe наблюдается и при комнатных температурах. Даже при достаточно жестких режимах дуговой сварки к моменту охлаждения металла зоны термического влияния до комнатных температур водород успевает продиффундировать из шва в основной металл примерно на 1,5 мм. В дальнейшем и при обычной температуре он продолжает поступать из перенасыщенных водородом швов в околошовную зону, распространяясь далее в основной металл. В Ленинградском политехническом институте им. М. И. Калинина экспериментами зафиксировано прохождение водорода в основной металл от границы сплавления на —3,5 мм [6]. По частному сообщению проф. Христенсена при большом количестве водорода в швах он проникает в основной металл на глубину около 10 мм. Правда, д. 1 я ioro iреб сгся значительное время много бп.-цч- 10 с гок). [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...