Сварка среднелегированных стале

Наибольшее распространение в производстве получили плавленые флюсы различных марок, изготовляемые в крупных промышленных масштабах. Плавленые флюсы по своему составу и назначению делятся на алюмосиликатные, предназначенные для сварки сталей различных марок, и фторидные, предназначенные для сварки титановых сплавов и других активных металлов. Алюмосиликатные флюсы имеют различные составы в зависимости от того, стали каких марок подвергаются сварке, так как при взаимодействии со шлаком состав металла сварочной ванны может изменяться. Флюсы разделяются также и по своим физическим свойствам по структуре зерна они делятся на стекловидные и пемзовидные, по характеру изменения вязкости — на длинные и короткие, по характеру взаимодействия с металлом — на активные и пассивные, которые применяются при сварке среднелегированных сталей. [c.369]

Так, тип первичной микроструктуры в центральных зонах швов сварных соединений стали зависит от состава и скорости сварки. При изменении скорости сварки от 1,4 до 14 мм/с низколегированных сталей с 0,1...0,25% С первичная структура изменяется от неустойчивой ячеистой до ячеисто-дендритной, а при сварке среднелегированных сталей с 0,3% С и более — от ячеисто-дендритной до развитой равноосной дендритной. [c.455]

В двух швах кольцевые остаточные напряжения в зоне наплавленного металла оказались отрицательными, что имеет место при сварке среднелегированных сталей электродами близкого состава. [c.91]

Основными методами сварки среднелегированных сталей являются сварка в углекислом газе, аргоне (в том числе при сварке плавящимся электродом с добавлением 5—10% кислорода или углекислого газа), сварка под флюсом, ручная сварка покрытыми электродами, электрошлаковая, электронно-лучевая, плазменная. [c.509]

СВАРКА СРЕДНЕЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ 299 [c.299]

СВАРКА СРЕДНЕЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ [c.301]

СВАРКА СРЕДНЕЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ 305 [c.305]

Технология сварки среднелегированных сталей [c.306]

СВАРКА СРЕДНЕЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ / 07 [c.307]

СВАРКА СРЕДНЕЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ 313 [c.313]

СВАРКА СРЕДНЕЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ 317 [c.317]

Холодные продольные трещины являются наиболее распространенным дефектом околошовной зоны при сварке среднелегированных сталей перлитного и мартенситного класса. [c.367]

Перечисленные особенности показывают, что электрошлаковая сварка является весьма эффективным способом соединения толстого металла, обеспечивающим высокую производительность и экономичность. Лишь то обстоятельство, что соединения, полученные электрошлаковой сваркой, необходимо подвергать высокотемпературной термической обработке, несколько снижает эффективность этого способа. Высокотемпературная термообработка требуется прежде всего потому, что при электрошлаковой сварке сталей, которые применяются для изготовления толстостенных конструкций, в околошовной зоне резко снижается ударная вязкость свариваемого металла из-за его перегрева. И только термической обработкой, вызывающей перекристаллизацию, устраняется перегрев металла. При сварке среднелегированных сталей и особенно улучшаемых сталей такой термообработкой должна быть закалка с последующим отпуском. [c.243]

Из приведенных в табл. 102 данных видно, что только после закалки с последующим высоким отпуском, т. е. после такой термообработки, которая вызывает перекристаллизацию, металл околошовной зоны полностью восстанавливает свои вязкие свойства. Это свидетельствует о том, что при электрошлаковой сварке среднелегированных сталей, так же как и при сварке углеродистых и низколегированных сталей, в околошовной зоне металл перегревается. Поэтому сварные соединения таких сталей необходимо подвергнуть закалке с последующим отпуском. В некоторых случаях применяется нормализация с отпуском. [c.291]

При электрошлаковой сварке среднелегированных сталей опасность появления горячих трещин в металле шва меньше, чем при дуговой сварке. Однако нельзя считать, что при электрошлаковой сварке среднелегированных сталей полностью отпадает необходимость в соблюдении ограничений, связанных со специфическими особенностями их сварки. Металл шва на таких сталях, выполненный электрошлаковой сваркой, также менее стоек против образования трещин, чем металл шва на обычных углеродистых сталях. Поэтому среднелегированные стали приходится сваривать электрошлаковым способом при значительно меньших значениях тока. Особенно следует снижать ток при сварке среднелегированных сталей несколькими электродами без перемещения их по толщине свариваемого металла или пластинчатыми электродами. [c.291]

В перлитных, аустенитных сталях, титановых и алюминиевых сплавах распределения остаточных напряжений имеют, как правило, одинаковый характер. Однако в титановых сплавах максимальные напряжения Ох в шве достигают (0,5—0,8) ат, а в алюминиевых сплавах — (0,6—0,8) От. При сварке среднелегированных сталей, ис- [c.76]

При механизированной сварке среднелегированных сталей под флюсом АН-15 практически не протекает марганцевосстановительный процесс и вяло протекает кремневосстановительный процесс. В среднем количество кислорода в металле сварных швов не превышает 0,06%. [c.347]

При механизированной сварке среднелегированных сталей под флюсом АВ-5 марганцевосстановительный процесс не протекает и практически не происходят восстановление кремния из флюса и переход в металл шва. В среднем количество кислорода в металле сварных швов не превышает 0,03 %. [c.357]

Каковы основные особенности сварки среднелегированных сталей [c.170]

Таким образом, водород в одних случаях существенно влияет на стойкость околошовной зоны против образования трещин, в других же, например при сварке среднелегированных сталей аустенитной проволокой, его роль второстепенна. Это позволяет заключить, что водород не является главным и тем более единственным фактором, определяющим образование холодных трещин в сварных соединениях. Его влияние на их образование необходимо рассматривать совместно с действием других факторов, обусловленных преимущественно закалочными явлениями в околошовной зоне и сварочными напряжениями. В соединениях с аустенитным швом положительное действие других факторов значительно преобладает над отрицательным действием водорода. [c.245]

Низколегированные среднеуглеродистые конструкционные стали применяют в машиностроении обычно в термообработанном состоянии. Для этой группы сталей характерны содержание более 0,22% С и склонность к закалке в условиях термического цикла сварки (табл. 10-4). Технология сварки низколегированных среднеуглеродистых сталей подобна технологии сварки среднелегированных сталей (см. 10-5, 10-6, 10-7). [c.519]

Особенности сварки среднелегированных сталей. В зависимости от типа конструкции и ее назначения к сварным соединениям из среднелегированных сталей предъявляются требования необходимой и достаточной прочности в условиях эксплуатации, плотности, а также некоторые специальные требования (коррозионная стойкость, стойкость против взрывных нагрузок и т. п.). В связи с особыми физико-химическими свойствами среднелегированных сталей выполнение этих требований является достаточно сложной задачей. Восприимчивость среднелегированных сталей к закалке, а также высокий уровень механических свойств обусловливают ряд специфических трудностей, возникающих при их сварке. [c.529]

Первой трудностью, наблюдающейся при сварке среднелегированных сталей, особенно с повышенным содержанием углерода и легирующих элементов, является предупреждение возникновения холодных трещин в околошовной зоне и в металле шва. Низкая сопротивляемость околошовной зоны среднелегированных сталей образованию холодных трещин определяется особенностями происходящих в них структурных превращений, обусловленных концентрированным местным нагревом металла вплоть до температур плавления, а также резким отличием в некоторых сварных соединениях химического состава металла шва от состава околошовной зоны. [c.529]

Низкоуглеродистая сталь с содержанием до 0,25%С Среднеуглеродистая сталь с содержанием 0,26 - 0,45%С Высокоуглеродистая сталь с содержанием 0.46 — 0.759Й С 120—150°С — на многослойных швах при сварке больших толшин (40 ММ) 150 - 300°С 300 - 450°С Отпуск при 640 — 670°С для снятия сварочных напряжений, выравнивания структуры и механических свойств. В некоторых случаях (Например, ЭШС) нормализация при 920—940 С с последующим отпуском. Для получения требуемых механических свойств сварного соединения при сварке среднелегированной стали применяется закалка с последующим отпуском [c.137]

Под руководством Колмакова А.Г. разработана и внедрена технология 1) ремонта тяжелоповрежденных корпусов сосудов и аппаратов высокого давления 2) автоматической сварки среднелегированных сталей. [c.443]

Среднелегированные стали применяют. з энерго-, машиностроении, химическом машиностроении, судостроении и других отраслях техники. При сварке среднелегированных сталей могут возникнуть горячие (кристаллизационные) и холодные трещинь в -металле шва и в околошовной зоне. [c.138]

При ручной сварке среднелегированных сталей следует применять электроды с фтористо-кальциевы.ми покрытиями. К таким электродам относятся УОНИ-13/65 (типа Э60А), УОНИ-13/85 (типа Э70),ЦЛ-18 (типаЭ85) и др. [c.138]

Сварка низколегированных среднеуглеродистых кон-струкциойных сталей. Характерной особенностью этих сталей является склонность к закалке в условиях термического цикла сварки. Технология сварки не отличается от технологии сварки среднелегированных сталей и поэ-. тому рассматривается в п. Сварка среднелегированных сталей настоящей книги. [c.130]

Особенностью ручной дуговой сварки среднелегированных сталей покрьиыми электродами является использование низководородистых электродов е фтористо-каль- [c.131]

Сварка среднелегированных сталей. Для сварки среднелегированных сталей рекомендуются низкокремнистые флюсы АН-10 и АН-22. В производственной практике при сварке некоторых сталей этого класса (20ХГС, 25ХГС, ЗОХГС) применяют флюсы АН-348А и ОСЦ-45. В этом случае происходит некоторое выгорание углерода и хрома, вследствие чего переход их в шов уменьшается. [c.161]

Сварка среднелегированных сталей. С применением электрошлаковой сварки изготовляются конструкции из среднелегированных сталей 25ХЗНМ, ЗОХНЗМ и 30Х2Н2М. Эти стали являются закаливающимися. При дуговой сварке таких сталей в околошовной зоне образуется малопластичная мартенситная структура, способствующая появлению околошовных трещин во время сварки или хрупкому разрушению сварного соединения в процессе его эксплуатации. Только применение специальных мер, которые -значительно усложняют технологию сварки, позволяет получить при обычной дуговой сварке этих сталей качественное сварное соединение. [c.288]

Хотя при электрошлаковой сварке среднелегированных сталей в околошовной зоне трещины образуются довольно редко, все же металл этой зоны не пригоден для эксплуатации в ответственных изделиях, так как обладает низкими пластическими и вязкими свойствами. В табл. 102 указана ударная вязкость сталей 25ХЗНМ и 30Х2Н2М в околошовной зоне сварного соединения после различного рода термообработки, а также ударная вязкость металла вне зоны термического влияния. [c.291]

Чтобы получить металл шва с требуемыми механическими свойствами, среднелегированные стали следует сваривать проволоками Св-12ГС, Св-ЮГСМТ, Св-12Г2Х и ЭИ-616 на режиме, который обеспечивает не менее 55—60% основного металла в металле шва. По сравнению с режимами электрошлаковой сварки углеродистых и низколегированных сталей количество электродов и напряжение при сварке среднелегированных сталей должны быть большими. Например, для среднелегированной стали толщиной 100 мм рекомендуется следующий режим электрошлаковой сварки [c.293]

В покрытии электрадов, применяемых для сварки высокохромистых сталей, не должно быть газообразующих органических соединений, а газовая защита должна осуществляться за счет диссоциации карбонатов и выделяемой при этом СО (окиси углерода). Как и при сварке среднелегированных сталей, требования к качеству сборки и очистки металла перед сваркой остаются такими же и еще более ужесточаются. [c.220]

Для сварки и наплавки среднелегнрованных сталей рекомендуются малоактивные и даже пассивные флюсы. Большая часть требований, предъявляемых к флюсам для сварки среднелегированных сталей, остается актуальной и применительно к сварке высоколегированных сталей. [c.338]

При механизированной сварке среднелегированных сталей под флюсом ФИМС-20П активно протекает кремневосстановительный процесс. В среднем количество кислорода в металле швов находится на уровне 0,06—0,09 %. В данном случае повышенная активность флюса за счет значительного введения в состав кислых оксидов кремния, алюминия и титана обеспечивает одновременно стойкость флюса к гидратации и, как следствие, пониженную концентрацию водорода в металле сварных швов. [c.344]

Металлургические свойства. Относится к группе низкокремнистых низкомарганцовистых солеоксидных флюсов с химической активностью Лф = 0,3ч-0,35. Флюс многокомпонентный, построен на базе шлаковой системы СаО—Са 2—AI2O3—SiOa с добавками оксидов марганца и магния с целью получения определенных металлургических характеристик, поскольку предназначен для сварки среднелегированных сталей, склонных к образованию трещин (холодных). [c.347]

При механизированной сварке среднелегированных сталей под флюсом АН-15М кремне- и марганцевосстановительный процессы практически не протекают, поэтог/у содержание кислорода в металле сварных швов практически не превышает 0,03 %. Это положительно сказывается на пластичности и ударной вязкости металла швов. Ударная вязкость металла швов преимущественно лежит в пределах 120—160 Дж/см [c.358]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...