Сопоставление теоретических и опытных данных

Сопоставление теоретических и опытных данных [c.86]

На рис. 3-2 проведено сопоставление теоретических и опытных [Л. 207] данных для наиболее показательных случаев (скорость воздуха выбрана наименьшей — [c.89]

Однако, несмотря на эти недостатки, изложенный метод, проверенный сопоставлением с известными решениями и опытными данными, позволяет получать не только качественно правильные результаты, но и осуществлять расчет с приемлемой для многих инженерных целей точностью. Причем точность результатов оказывается в ряде случаев выше, чем точность, получаемая с помощью относительно СЛОЖНЫХ решений дифференциальных уравнений скользящего потока. Поэтому, наряду с теоретическим и экспериментальным уточнением полученных Уравнений, указанный метод представляется целесообразным распространить на решение более широкого круга вопросов. [c.226]

Следует заметить, что допущение (3.8) выдвигается в качестве теоретически недоказанного постулата. Поэтому вместо соотношения (3.8) в качестве основного постулата можно принимать сам ассоциированный закон (3.10) или (3.11). Справедливость ассоциированного закона в требуемых пределах должна подтверждаться опытными данными путем сопоставления следствий из ассоциированного закона и данных измерений в опытах. [c.435]

Несовершенства (дефекты) строения реальных кристаллов металла. Описанная в предыдущем разделе кристаллическая решетка является идеальной. На основе физики твердого тела теоретически найдены механические характеристики, которые должны быть у кристаллов строго идеальной структуры. Сопоставление этих характеристик с обнаруживаемыми в опыте показывает значительное (в десятки и даже в сотни раз) превышение теоретическими значениями опытных. Последнее расхождение объясняется тем, что в реальных кристаллах всегда имеются отклонения от идеального характера атомной решетки, называемые несовершенствами или дефектами строения кристаллов ). Известны различные типы дефектов классификация их дана в табл. 4.3. [c.233]

Достоинствами комбинированного метода являются гораздо большие экстраполяционные возможности за пределы опытных данных и большая точность по сравнению с чисто экспериментальными путями исследования. Отмеченные достоинства комбинированного метода имеют место при условии, если упрощенная теоретическая схема процесса достаточно полно отражает основную закономерность протекания сложного теплообмена в условиях рассматриваемой задачи. Тогда экспериментальные отклонения от этой схемы (находимые из опыта как поправки) будут иметь второстепенный характер. В связи с этим при использовании комбинированного метода исследования сложных процессов следует руководствоваться двумя принципами. Во-первых, необходимо выбрать аппроксимирующую упрощенную схему по возможности ближе к реальным условиям с тем, что сохранить основные связи существующей искомой закономерности и не исказить физическую сущность процесса. Во-вторых, математическое описание выбранной схемы должно допускать возможность аналитического решения. Поэтому показателями удачного выбора упрощенной схемы может служить относительная простота ее математической модели и сравнительно слабое влияние поправочных функций, находимых из сопоставления аналитического решения этой математической модели с результатами эксперимента. [c.424]

Сопоставление этих данных с результатами имеющихся в литературе [8—10] соответствующих теоретических решений для ламинарного режима течения показало их вполне удовлетворительное совпадение. Совпали также опытные данные, полученные на пучках, имеющих один и тот же относительный шаг, но разное [c.152]

Как было сказано выше, зависимость от продольной координаты определяется из сопоставления опытных данных и теоретического решения. Для экспериментального исследа вания был создан стенд (рис. 1), представляющий собой трубу [c.199]

В связи с громоздкостью дальнейших выкладок представляется целесообразным ограничиться сопоставлением результатов теоретически рассчитанных волновых параметров А, с и а, а также средней толщины пленки 8 при свободном стекании с опытными данными (рис. 1). Из графика следует, что решение [c.188]

Сопоставление теоретических кривых, построенных по различным критериям прочности с экспериментальными значениями предельных напряжений, позволяет выявить степень пригодности этих критериев для данной пластмассы. Так, сопоставление различных критериев прочности с опытными значениями предельных напряжений, полученных при плоском напряженном состоянии, показало [50] ограниченную применимость к жестким пластмассам первой и второй классических теорий прочности. Первая теория прочности применима к плоским напряженным состояниям, близким к одноосным растяжению и сжатию, а вторая теория прочности — только к одноосному растяжению. Так, для определения несущей способности деталей из стеклопластиков необходимо выбрать соответствующую теорию прочности с учетом того, что конструкционные стеклопластики являются неоднородными материалами и полимерное связующее обладает вязко-упругими свойствами. Для стеклопластиков с хаотическим расположением волокна, которые в первом приближении можно считать квазиизотропными, существующие теории прочности применимы только в условиях кратковременного нагружения. Ориентированные стеклопластики в общем случае являются неоднородными анизотропными или ортотропными материалами. Как однородные анизотропные материалы их можно с приближением рассматривать только при нагружении вдоль осей анизотропии [99]. [c.143]

Изложенные выше сведения позволяют сделать вывод, что несмотря на значительные успехи теоретических методов вычисления теплоемкостей твердых тел, в настоящее время эти методы все же не могут конкурировать по точности с экспериментом. Сопоставление вычисленных значений теплоемкости твердого тела с опытными не может поэтому носить характера проверки опытных данных, а проводится обычно для подтверждения правильности предположений о строении твердого тела и его энергетике, лежащих в основе той или другой теории, или же служит для решения некоторых частных вопросов путем рассмотрения вкладов отдельных видов энергии в теплоемкость (гл. 13, 4). [c.272]

Из сопоставления экспериментальных и теоретических зависимостей видно (см. рис. 6), что обобщенные соотношения хорошо описывают опытные данные до значений деформации, примерно равных 4% (а = 550 -ь 600 МПа), где существенную роль начинает играть собственно ползучесть, которая в рамках обобщенной модели не учитывается. [c.155]

Теория пластичности устанавливает связь между компонентами тензора напряжений и компонентами тензора деформаций цри пластическом деформировании (преимущественно металлов). Путем непосредственного сопоставления результатов теоретических расчетов с опытными данными фактически нельзя установить, какая именно из гипотез, положенных в основу теории, не согласуется с опытом и, следовательно, является причиной обнаруженных расхождений. Непосредственная проверка отправных предпосылок в этом смысле имеет существенные преимущества, так как позволяет уточнять и устанавливать физические закономерности общего характера. [c.279]

На рис, 4,14 и 4,15 в качестве примера дано сопоставление теоретических кривых ползучести с опытными данными, полученными прн V = 2,5 и = 80 кгс/см . Значения использованных в расчетах параметров указаны в табл. 4.4. [c.145]

В 1960-70-х годах Г.А. Любимов длительное время был непосредственно связан с проводившимися в Институте высоких температур АН работами по научному и опытно-промышленному обоснованию возможности создания МГД-генераторов. Здесь его научный талант раскрылся еще с одной, для многих неожиданной, инженерной стороны. Прежде всего он понимал, что МГД-генератор является сложнейшей газодинамической машиной и что для эффективных исследований необходимо соединение специалистов различного профиля. Далее Григорий Александрович продемонстрировал исключительную способность находить "уязвимые места в разрабатываемых конструкциях МГД-каналов и предлагать оперативные способы их устранения. Он стал создателем школы по разработке "инженерных" моделей течений в МГД-каналах. С помощью этих моделей проводилась обработка экспериментальных данных и их сопоставление с теоретическими предсказаниями. Наконец, им осуществлено научное сопровождение практических разработок элементов МГД-устройств, которое получило широкое признание. [c.8]

Сопоставление расчетных данных с опытными для выходных участков с внезапным сужением. Кривые рис. 6.10 получены на основании формул (6.5) и (6.6). Теоретические кривые хорошо совпадают с экспериментальными точками, при этом наилучшее количественное совпадение получается, когда вместо теоретического значения Лц = 0,25 принимается Ло == = 0,14. В этом случае [c.151]

Сопоставление экспериментальных данных с предельными кривыми текучести, вычисленными по критериям, содержащим две константы материала Охр и Одр (критерии /—4 в табл. 6.1), приводит к неудовлетворительным результатам теоретические кривые располагаются ниже опытных точек при значительном удалении от них (см. рис. 6.8). [c.221]

Для проверки полученной расчетной формулы (1У.34) и формулы (IV. 13) были использованы данные опытов с винипластовыми трубами диаметром 100 и 150 мм. Сопоставление пьезометрических кривых, представленных на рис. 45 и 46, показывает, что по своему характеру теоретические кривые, построенные по формуле (1У.13), совпадают с опытными, но проходят значительно выше, особенно при больших значениях скважности. Это объясняется тем, что формула (IV. 13) де учитывает неравномерности раздачи расхода по пути. Теоретические кривые, построенные по формуле (1У.34), дают более хорошее совпадение с опытными как по характеру, так и по величине. Однако с уменьшением диаметра труб это совпадение нарушается, так как сказывается отсутствие учета гидравлического сопротивления в трубах. Таким образом, формула (1У.34) может быть рекомендована для расчета пластмассовых дренажей с диаметром труб 100 мм и более. [c.120]

В табл. 68 [81 ] проведено сопоставление величин предела выносливости при пульсационном цикле, полученных экспериментально и подсчитанных по формуле (И). Из рассмотрения таблицы следует, что наибольшее отклонение теоретических данных от результатов опытной проверки составляет всего 7%. Таким образом, формула (11) даст возможность оценивать величину по имеющимся в справочной литературе значениям ьг)дейста и а 1. Величина предела выносливости при пульсационном цикле Оц необходима для построения уточненной схематизированной диаграммы усталостной прочности, как это показано на фиг. 401. [c.614]

Из сопоставления расчетных и опытных данных (см. рис. 6.23 и 6.24) следует, что критерий (6.33) вполне удовлетворительно описывает изменение пределов текучести ПЭВП во времени. С изменением времени примерно на 2,5 десятичных порядка расхождение между теоретическим прогнозом и опытными данными не превышает 10%. Отметим, однако, что данные изотермических испытаний ПЭВП в режиме нагружения с постоянной скоростью деформации на стандартной разрывной машине представляют весьма ограниченную временную базу для уверенного суждения о пригодности критерия (6.33) целям прогнозирования длительного сопротивления этого материала в широком диапазоне времен. Этот вопрос может быть решен постановкой специальных экспериментов большой продолжительности. Описание и обсуждение таких опытов приводятся в следующей главе. [c.243]

В работе Уола, Зэнки, Мэнджойна и Шумэкера [82] описано экспериментальное исследование ползучести вращающегося равномерно нагретого диска постоянной толщины. Результаты испытаний сопоставлялись с теоретическими данными, полученными методом Бейли—Попова без использования предположения постоянной скорости. Сопоставление показало удовлетворительное согласование теоретических и опытных данных. [c.189]

Рис. 203. Сопоставление теоретического и экспериментального профилей скорости для основного участка плоской затоплен ой струи (кривая — по расчету, точки — по опытным данн ым Рен хардта)

Сопоставление экспериментальных данных по распределению параметров сильно недорасширенных струй в начальном участке с результатами расчетов по вышеуказанным методикам [1, 2, 3] показывает, что расчет поля параметров без учета релаксационных и диссипативных процессов является лишь первым приближенным решением задачи о структуре струи. При экспериментальном исследовании струй получено менее интенсивное возрастание чисел Маха вдоль оси с удалением от среза сопла, чем это следует из расчетов струи (см. рис. 1), причем расхождение теоретических и опытных [c.258]

Согласно (9-6) для пристенной зоны, например, при л = 2, f=l, fi = 0,5, Pi = 0,45 получим Vi=, 2v, а для тех же условий, но rt=l Vi=, bSv. Этот пример и сопоставление формул (9-3) — (9-6) позволяют установить, что газораспределение в слое улучшается с ростом Re. Это объясняет опытные данные рис. 9-2 и [Л. 315], а также согласуегся с теоретическими выводами [Л. 9]. Из этих же формул следует, что, неравномерность газораспределения для несферических частиц выше, чем для шаров. При наличии межкомпонентного теплообмена по закону Клапейрона — Менделеева при f = Г г = = Г найдем [c.278]

Этот факт имеет достаточно прозрачное физическое объяснение. При неизменных геометрии трубы и степени расширения в ней увеличение ц достигается прикрьггием дросселя, т. е. уменьшением площади проходного сечения для периферийных масс газа, покидающих камеру энергоразделения в виде подогретого потока. Это равносильно увеличению гидравлического сопротивления у квазипотенциального вихря, сопровождающегося ростом степени его раскрутки, увеличением осевого градиента давления, вызывающего рост скорости приосевых масс газа и увеличение расхода охлажденного потока. Наибольшее значение осевая составляющая скорости имеет в сечениях, примыкающих к диафрагме, что соответствует опытным данным [116, 184, 269] и положениям усовершенствованной модели гипотезы взаимодействия вихрей. На критических режимах работы вихревой трубы при сравнительно больших относительных долях охлажденного потока 0,6 < р < 0,8 течение в узком сечении канала отвода охлажденных в трубе масс имеет критическое значение. Осевая составляющая вектора полной скорости (см. рис. 3.2,а), хотя и меньше окружной, но все же соизмерима с ней, поэтому пренебрегать ею, как это принималось в физических гипотезах на ранних этапах развития теоретического объяснения эффекта Ранка, недопустимо. Сопоставление профилей осевой составляющей скорости в различных сечениях камеры энергоразделения (см. рис. 3.2,6) показывает, что их уровень для классической разделительной противоточной вихревой трубы несколько выше для приосевых масс газа. Максимальное превышение по модулю осевой составляющей скорости составляет примерно четырехкратную величину. [c.105]

По рекомендациям работы [25] рассчитана также двухволновая модель, геометрические размеры которой приведены в 2.2.2. При расчете учитывалась работа прямоугольного ребра без при- мыкающих участков плиты. На рис. 2.84 приведено сопоставление результатов расчетов этой модели с опытными данными. Качественно теоретические прогибы и мо.менты (пунктирная линия) соответствуют полученным экспериментально. Значения теоретических прогибов превышают экспериментальные, а отрицательные изгибающие моменты по ребрам, идущим в направлении меньшего пролета, превышают теоретические. По расчету нормальные усилия по длине ребра пропорциональны их прогибам, однозначны по всей длине, уменьшаются с удалением от нагрузки. Распределение и величйны нормальных сил, полученных при испытании, отличаются от теоретических. В эксперименте на участках, прилегающих к нагрузке, ребра в отличие от расчета могут быть растянуты, а наиболее сжатые сечения удалены от нагрузки. В отличие от расчета моменты и нормальные усилия по реб- [c.167]

Сопоставление опытных данных с результатами теоретического анализа, проводимого с помощью метода Стейница [26, 29, 30], позволило уловить как некоторые общие закономерности течения невязкого (идеального) и вязкого потоков, так и отличия, вызванные пространственным пограничным слоем. [c.294]

Это приводит к нарушению гид-динамической устойчивости двухфазного пристенного слоя, характеризующего специфическую микроконвекцию жидкости у поверхности нагрева. Возникает своеобразное паровое захлебывание пристенного слоя, когда доступ жидкости из объема к поверхности нагрева прекращается. Последнее приводит к нарушению температурного режима стенки, определяемого уравнением (2), и установлению пленочного кипения при так называемых критических нагрузках (рис. 2). Подробный теоретический анализ и сопоставление с опытными данными приводится в работах [6, 9—12]. [c.46]

Характер зависимости коэффициента анизотропии йгг от R p — U pdi /v и шага треугольного пучка x=S/d показан на рис. 4.3, а сопоставление теоретической зависимости с опытными данными — на рис. 4.4. Несколько завышенное значение при малых углах атаки в опытах объясняется малорядностью испытанного пучка. Для турбулентного режима обтекания пучков с l,2 5/d 2,0 можно применять следующие формулы [5] (20° Ф 90°) [c.163]

При умеренных и высоких числах Прандтля эти результаты хорошо соответствуют опытным данным. При очень низких числах Прандтля (жидкие металлы) наблюдается большой разброс опытных данных и сопоставление их с теоретическими результатами затруднительно. Результаты расчета, приведенные в табл. 9-1 и на рис. 9-8, хорошо согласуются с большинством ранее опубликованных опытных данных. Однако некоторые последние экспериментальные работы с жидкими металлами [Л. 14, 15], в которых уделено большое внимание устранению загрязнений, показывают, что при Re>10 числа Нус-сельта на 20—40% превышают расчетные. Таким образом, при низких числах Прандтля расхождение между опытными и расчетными данными сравнительно велико, во всяком случае при высоких числах Рейнольдса. [c.208]

Для теоретической оценки доля параметров в струе использовались метод характеристик для осесимметричных течений, а также приближенный метод расчета, разработанный ранее в [Л. Й]. На, рис. 7 приведены рассчитанное изменение проекции количества движения на ось л и сопоставление с опытными данными, полученными на паромасляной уста-HOBiKe (Мср= 2 х=1,05). [c.452]

Цель работы. Измерение сопряженных глубин гидравличе-жого прыжка и сопоставление опытных данных с вычисленными по теоретическим формулам. [c.353]

Сопоставление экспериментальных значений —5 с теоретическими обычно успешно применяется для выбора модели межмолекулярного потенциала [12]. Однако при этом необходимы измерения в довольно широком диапазоне температуры, что в применении к рассматриваемым объектам трудно достижимо. Мы попытались произвести такое сопоставление косвенно, воспользовавшись серией измерений Мирумянца и Непорента [8] для смесей паров З-диметиламино-6-аминофталимида с набором инертных газов Не—Хе при одинаковых температурных условиях. Из опытных данных для этих смесей были приближенно вычислены значения [c.230]

С конца сороковых годов ведет разработку физической теории транспортирующей способности потока И. В. Егиазаров. Выполнив критический анализ теории Эйнштейна, он пошел в разработке теории по несколько иному пути. После анализа многочисленных опытных данных и сопоставления их с теоретическими результатами Эйнштейна он предложил на основе теории подобия и размерностей критериальные зависимости, определяюш ие условия транспорта наносов потоками различной J Iyтнo ти для однородных по крупности наносов. В последние годы исследования И. В. Егиазарова (1963—1965) были посвяш ены разработке теории, учитывающей влияние неоднородности состава смеси наносов и само--отмостки русла на движение и расход наносов ). [c.765]

На графике рис. 11-11 формулы (11-ЗГ) и (11-31") сопоставлены с опытными данными, полученными при течении ртути (Рг 0,02). Внутренние источники тепла создавались путем пропускания через ртуть электрического тока. Сопоставление локазывает, что при Ке<2 ООО (ламинарное течение) и Ке>3-10 (турбулентное течение) опытные данные согласуются с данными теоретического расчета. [c.247]

Теоретический анализ этого режима затруднен из-за отсутствия ряда эксиериментально найденных зависимостей типа (7.17) — (7.24), необходимых для замыкания исходной системы уравнений для дисперсного потока. Кроме того, отсутствуют данные об особенностях гидродинамических и тепловых явлений, связанных с наличием в дисперсном потоке полей температур, скоростей и концентраций. Поэтому теоретический анализ (расчет) режима — это лишь качественная оценка, в задачи которой входит изучение механизма явления и проверка гипотез и допущений, положенных в основу физической модели. Эта проверка производится на основе сопоставления результатов расчета с опытными данными. [c.219]

Теоретический расчет проведен на БЭСМ-6. Условия однозначности и граничные условия выбраны соответствующими конкретным экспериментальным режимам ( 7.7), что позволило детально сопоставить результаты расчета с опытными данными. Это сопоставление показало качественное совпадение зависимостей теплового потока и всех характеристик дисперсного потока от режимных параметров как при опускном, так и при подъемном движении. Подтверждены, в частности, ранее отмеченные [107] существенная термическая неравновесность дисперсного потока и скольжение фаз (вплоть до смены знака скольжения, т. е. ц — Иж<0). [c.224]

Теоретический расчет дисперсного режима пленочного кипения раньше был выполнен Форслундом и Розенау [107] применительно к стационарному Цу, = onst) нагреванию жидкого насыщенного азота при подъемном движении в трубах. Для расчета использована та же система исходных и замыкаю-щи.х одномерных уравнений (7.115) — (7.121), но не рассмотрено уравнение движения пара. Кроме того, предполагалось, что существует дополнительный перенос тепла за счет соударения жидких капель со стенкой. Это учитывалось путем введения в уравнения (7.108) и (7.113) дополнительных тепловых потоков, соответствующих теплоотдаче при кипении в сфероидальном состоянии капель. Дополнительные тепловые потоки определены с точностью до произведения констант k k2, значение которого kik — 0,2 выбрано при сопоставлении результатов расчета с опытными данными. Авторам [107] удалось с помощью одного эмпирического коэффициента получить удовлетворительное [c.225]

В табл. 9-1 результаты теоретического расчета теплоотдачи по изложенной выше методике сопоставлены с опытными данными. В этой таблице Ыпопытн вычислялось по (9-19). Сопоставление показывает хорошее соответствие расчетных и опытных значений чисел Nu. [c.175]

Как видно из этой таблицы, теоретические значения близки к опытным данным. Из сопоставления величин Ер р по ремням сечения Б видна зависимость его от вида корда и его сечения. У кордшнуровых ремней модуль упругости р. р значительно выше, чем у кордтканевых. По опытам К- И. Герваса [14] у ремней с капроновым кордом величина р. р примерно того же порядка, что и при шнуровом хлопчатобумажном корде. [c.57]

В гидравлике, как уже было сказано, широко используется понятие идеальной жидкости. Совершенно естественно, что получаемые теоретические решения будут несколько отличаться от зависимостей, которым подчиняется реальная жидкость, существующая в природе. Единственная возможность, позволяющая лроверить результаты теоретических расчетов,— это постановка опытов в гидравлической лаборатории с реальной жидкостью или организация наблюдений над действующим потоком. Степень соответствия лабораторных и теоретических данных будет являться важным критерием для оценки точности теоретических решений. Кроме того, в результате сопоставления указанных данных всегда можно будет внести необходимые коррективы в получаемые теоретические формулы путем введения в них поправочных коэффициентов. Предположим, что путем подсчета по теоретической формуле, выведенной для идеальной жидкости, определена некоторая величина Ат. Затем, в результате постановки лабораторного опыта для условий, в которых была применена эта формула, получена другая величина Ло, отличная от значения Ат. Отношение этих двух значений, которое мы обозначим, например, через а, и будет характеризовать степень соответствия опытных и теоретических данных [c.20]

Ф и г. I. Сопоставление опытных и расчетно-теоретических данных по QUFo)- [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...