Головки Формулы для расчета при

Формулы для расчетов при простом делении на делительных головках [c.534]

Случай второй. Формулы для расчета неисправленного внешнего. зацепления, когда заданы модуль т, передаточное отношение и число зубьев первого колеса (при нарезании колес гребенкой с высотой головки, равной модулю, это число должно быть больше или равно семнадцати) [c.202]

Формулы для расчета настройки делительной головки при фрезеровании винтовых канавок (спиралей) [c.502]

В работе [118] исследовали поведение модельного болтового соединения листового армированного стекловолокнистым матом полиэфирного пластика с жесткой опорой. В ней установили, что зависимости разрушающей нагрузки, вызывающей прорыв пластика головкой болта при сжатии, срезе или изгибе, от параметра имеют такой же вид (рис. 5.84), как и зависимости от этого же параметра прочности работающих при сдвиге болтовых и заклепочных соединений ПКМ. Была предложена эмпирическая формула для расчета величины нагрузки в кН при сжатии, вызывающей прорыв головкой болта указанного пластика толщиной от 3 до 12 мм Рр 0,9 (Р, здесь d — диаметр стержня болта, мм. [c.225]

Формулы для расчета настройки делительной головки при фрезеровании [c.309]

В табл. 21 приведены формулы для расчета настройки делительной головки при фрезеровании винтовых канавок. Эти формулы не зависят от метода фрезерования канавок, но при фрезеровании концевой фрезой стол станка не требует поворота. [c.312]

После определения размеров колец и допусков на них, а также высоты клейм и диаметра, на котором они располагаются, рассчитывают массивный или штампованный сепаратор. Допускается также конструкция сепаратора с утопленными в гнездах головками заклепок. Формулы для расчета сепараторов могут быть также использованы при конструировании неразъемных сепараторов радиально-упорных подшипников- [c.72]

Подставив в это выражение значение коэффициента пропорциональности и проведя соответствующие преобразования при Е = 2, Ю" Па, получим формулу для расчета силы удара пуансонной головки о регулировочные винты [c.421]

Формулы для расчета коэффициентов сдвига резцовой головки при одностороннем [c.375]

Односторонний способ. В табл. 150 приведены формулы для расчета коэффициентов сдвига резцовой головки при черновом и чистовом нарезании. [c.376]

В основу определения скорости потока, необходимой для непрерывного отвода дробленой стружки из зоны резания, положено условие предотвращения скопления стружки вблизи режущего лезвия. Установлено, что реализация этого условия достигается в том случае, когда скорость потока в пазу головки имеет значение, при котором объемная концентрация находится в пределах 0,005—0,0025. Зависимость объемной концентрации от скорости потока Цр в пазу головок кольцевого сверления, имеющих разную щирину реза В, показана на рис. 3.4. Из графика следует, что определяемые линией 4 сочетания параметров Рг и 1 г зависят от ширины реза (глубины резания), с увеличением которой меньшая концентрация достигается при меньшей скорости потока. Определяя объемную концентрацию рг отношением объема стружек, находящихся одновременно в пазу головки при определенной скорости потока г. к объему паза и учитывая влияние режима резания на объем элементов стружки, формулу для расчета скорости 1 г. м/с, можно записать в виде [c.82]

Для расчета угла наклона шпинделя делительной головки при фрезеровании двухугловых фрез со стороны малого и большого конусов используются приведенные выше формулы и табл. 33. [c.219]

Расчет валов головки. Валы для зубчатых колес рассчитывают на прочность и жесткость из условия нормальной работы зубчатых колес и подшипников, являющихся их опорами. При расчете на жесткость диаметральные размеры валов получаются больше, чем при расчете на прочность, поэтому в основном валы работают при малых напряжениях. Валы на прочность рассчитывают по формуле [c.199]

Разделительные фильтры рассчитывают, исходя из вполне определенного значения нагрузки, которой в данном случае является входное электрическое сопротивление головки громкоговорителя. Из рис. 6.1 видно, что модуль электрического сопротивления любой головки громкоговорителя зависит от частоты и потому разделительный фильтр, будучи нагруженным на головку, сможет обеспечить расчетное затухание, строго говоря, лишь в одной точке, соответствующей номинальному входному сопротивлению данной головки громкоговорителя, которое учитывалось при расчете фильтра (/ ном рис. 6.1). Для более высоких частот затухание будет уменьшаться по сравнению с расчетным вследствие увеличения модуля электрического сопротивления. Это обстоятельство особенно нежелательно при использовании фильтров первого и второго порядков из-за малой крутизны среза. С целью компенсации изменения модуля электрического сопротивления головки громкоговорителя при включении ее через разделительный фильтр применяют компенсирующие НС-цепи (см. рис. 6.32, а), включаемые параллельно головке. При этом R можно брать равным номинальному значению входного сопротивления соответствующей головки, а емкость включенного последовательно с резистором конденсатора рассчитывают по формуле [c.153]

Для образования винтовой линии необходимо сочетание двух движений (рис. 85, г) — вращательного движения детали с одновременным перемещением вдоль оси с таким расчетом, чтобы за один полный оборот детали она успела переместиться на величину шага винтовой линии. Для этого ходовой винт продольной подачи стола связывают сменной зубчатой передачей со шпинделем делительной головки. При вращении ходового винта шпиндель головки с деталью получает вращение и перемещается одновременно со столом. Для получения точного профиля винтовой канавки соответственно зубьям фрезы необходимо стол станка повернуть на угол наклона винтовой линии Р (рис. 85, д). При фрезеровании нескольких винтовых канавок, равномерно расположенных по окружности, головку настраивают на простое деление. Ниже приводятся расчетные формулы для фрезерования винтовых и спиральных поверхностей. Угол поворота стола определяется по формуле [c.202]

Расчет силовой головки на нагрев выполнен для работы твердосплавным (ВК-8) сверлом диаметром 10 мм, при обработке чугуна СЧ 15-32 на глубину 50 мм. Расчет режимов резания производится по формулам и таблицам, имеющимся в литературе, [8 ]. [c.266]

Нарезание червяков пальцевыми фрезами производят только при крупных модулях. Для нарезания используются специальные фрезерные головки с индивидуальным приводом, устанавливаемые на станки, которые могут настраиваться на нарезание модульных резьб. Фреза устанавливается так, чтобы ось ее вращения пересекала ось нарезаемого червяка под прямым углом. Нарезание червяков с модулем т > 20 мм производится в несколько проходов. Расчет профиля шаблона для пальцевых фрез производят по формулам, приведенным в литературе [4]. [c.440]

Углы заточки цилиндрической фрезы показаны на рис. 22, торцовой фрезы — на рис. 23 и торцовой фрезерной головки— на рис. 24, Для остальных типов фрез углы определяются аналогично. Рекомендуемые величины углов приведены в табл. 132—136. Расчет угла ш. Угол наклона винтового зуба служит для обеспечения спокойного фрезерования (без вибраций). Наиболее спокойное резание достигается при величине угла, подсчитанной по формуле [c.165]

На рис. IV. 13, в, е, и приведены результаты расчета характеристики при зенкеровании. Так как при выполнении этой операции осевые усилия незначительны по сравнению со сверлением, расчет подач ограничиваемых усилием механизма подач, не производился. Расчет скоростей резания показал, что для полного использования возможностей инструментов необходимо увеличение как полезной мощности головки, так и максимальных чисел оборотов шпинделя. Оптимальные значения этих параметров также могут быть подсчитаны по формулам табл. IV. 14. [c.262]

Современные методы обработки зубчатых колес (шлифование, шевингование и др.) дают возможность получить очень высокое значение к. п. д. При практических расчетах можно пользоваться следующими данными для колес с прямыми зубьями при шлифованных зубьях т] = 0,99 при зубьях, нарезанных с высокой точностью, т) = 0,985 0,98 при менее точно нарезанных зубьях т) = 0,98 ч- 0,975. Если при нарезании зубчатого венца допущены ошибки, то к. п. д. может значительно отклониться от указанных значений вследствие, например, шабрящего действия головки зубьев и других причин. К- п. д. косозубых передач без учета потерь в подшипниках можно принимать 0,975—0,97. В случае сложных механизмов, составленных из зубчатых колес при последовательном, параллельном или смешанном соединении их,- при вычислении к. п. д. следует пользоваться общими формулами, выведенными в 22.5, учитывая потерю мощности на трение не только при скольжении зубьев, но и на трение в опорах. [c.472]

Для дифференциального деления стопорный штифт 1 необходимо освободить. При вращении рукоятки 3 дополнительное вращение от шпинделя передается на сменные зубчатые колеса а и Ь, с и ( , через конические зубчатые колеса на диск 4. Формула расчета настройки делительной головки при дифференциальном делении [c.199]

Кручение рельсов подвесных путей возникает на прямых и кривых участках пути от действия вертикальных и горизонтальных сил, не проходящих через центр изгиба сечения рельса, и от действия моментов в плоскости У1. Для рельсов, сечение которых имеет нулевую секториальную жесткость (полоса, уголок, тавр, крестообразный рельс), расчет ведем по формулам чистого кручения с определением максимальных касательных напряжений и с учетом их концентрации, а также с нахождением при необходимости соответствующих деформаций сечения от действия крутящего момента Однако значительное число форм сечения рельсов имеет секториальную жесткость, не равную нулю. В этом случае от действия момента возникают не только касательные, но и нормальные напряжения, которые необходимо суммировать с нормальными напряжениями изгиба. Такой вид кручения, называемый стесненным кручением, характерен для двухголовых рельсов, симметричных и асимметричных двутавров, тавров с развитой головкой, швеллеров и открытых коробчатых профилей. [c.58]

При фрезеровании муфт с трапецеидальными и треугольными зубьями (рис. 234) делительная головка должна быть установлена под некоторым углом р к вертикали. Величина угла р зависит от числа зубьев муфты и угла профиля впадины у. Для муфт с трапецеидальным профилем (рис. 234, а) и с симметричным треугольным профилем (рис. 234, б) расчет угла шпинделя производится по формуле [c.195]

Формулы (5) — (16) показывают, что величины допускаемых отклонений между отверстиями увеличиваются с увеличением зазора 5. Поэтому для получения экономически целесообразных допусков взаимозаменяемых деталей следует вначале определить эти допуски применительно к технологии изготовления деталей, а затем рассчитывать величину зазора. Однако такой способ расчета можно применять только для винтов или болтов крупных размеров или с увеличенным диаметром головок, так как зазоры при таких расчетах могут достигать значительных величин и головка болта (винта) не будет перекрывать отверстие, в которое входит этот болт. [c.137]

Уравнение (8) решают методом последовательных приближений. Для примера проведем расчет погрешностей прибора УЦК-500 по формуле (7), имея следующие исходные данные а = 24°40 50" в = —5°2l 40 max = 10 кг G = 2 кг Ф = 61° 1б 40" R = 73 мм г = 52 мм е = = 10 мм Т= 5,953 26 кг L = 76,4738 мм Ijp = 85,5 мм /рр = 176 мм. Результаты расчета в случае замены узла рейка — шестерня головки УЦК с модулем пг = 0,8 мм и диаметром делительной окружности = = 17,6 мм узлом с другим модулем и другим диаметром делительной окружности, обеспечивающим четыре оборота стрелки при полезной нагрузке 10 кг, приведены в табл. 3, откуда видно, что максимальная погрешность кинематической схемы составляет 0,008%. При этом представляется возможность уменьшить габаритные размеры прибора и значительно увеличить расстояние между штрихами или разместить 2 тыс. делений. При необходимости размещения большего числа делений применяют диапазонное уравновешивание. [c.57]

Формулы ДЛЯ расчетов при дифференциальном делении па деднтельиой головке [c.32]

Формулы для расчетов при дифференцнальном делении на делительной головке [c.158]

Среднее конусное расстояние = ),5 Ь , = 92,2 —0,5-27,8 = = 78,3 мм. Номинальный диаметр зуборез ой головки принимаем по ГОСТ 19326—73 (см. табл. 2, с. 41) i/o=l60 мм. Определим осевую форму зуба при исходном контуре из ГОСТ 16202—70 в зависимости от показателя Ко = / m/do = 78,3 160 = 0,49 по графику (ГОСТ 19326—73, черт. 1, с. 36). Принимаем осевую форму зуба II (для этой формы зуба в табл. 6.3 ч. 1 приведены формулы для расчета параметров колес). Коэффициент смещения Xni = 0 (ГОСТ 19326—73 с. 49). Коэффициент изменени i толщины зуба Жх1-=0 (ГОСТ 19326-73 с. 30). [c.303]

Иногда в формулу для расчета времени вместо /си входит / щ, что имеет место при последовательном повороте четырехрезцовой головки при токарной обработке. [c.263]

Образующиеся в процессе смешивания агломераты разрушаются двумя быстровра-щающимися ножевыми головками 8 (в смесителе типа ПЖ-250 установлена одна ножевая головка). При вращении приводного вала смешиваемые компоненты перемещаются плужками 5 по сложной траектории от стенок к оси корпуса. Масса материала движется от одного плужка к другому, меняя траекторию движения. Плужки смонтированы на приводном валу со смещением относительно друг друга на 90 или 180°. В результате этих перемещений происходит процесс смешивания загруженных в корпус компонентов смеси. Линейная скорость плужков и = 1,2 м/с. Время смешивания в смесителях типа ПЖ Тсм= 1- -2 ч. Рекомендуемый коэффициент заполнения материалом корпуса v / = 0,6. Установочная мощность привода смесителей типа ПЖ колеблется в зависимости от физико-механических свойств смешиваемой массы и объема смесительной камеры в пределах 70... 150 кВт/м рабочего объема корпуса. Достаточно точные формулы для расчета потребляемой плужными смесителями энергии отсутствуют. [c.139]

Формулы для расчета скорости резания, крутящего момента и мощности при нарезании резьбы автоматными, гаечными и машинными метчиками, круглыми плашками, резьбонарезными самооткрывающимися головками, резьбовыми резцами и гребенчатыми резьбовыми фрезами приведены в табл, 84. Поправочные коэффициенты, учитывающие влияние качества обрабатываемого материала на скорость резания, крутящие моменты и мощность при резьбо-нарезании приведены в табл. 86. [c.270]

В случае, когда испытания проводятся на вискозиметре с червячной пластикацией и нагнетанием в экструзионную головку с капилляром, построенные в координатах р — Q результаты предварительно обрабатываются графически (интерполируются) и принимаются для расчета точки при Q = onst для длинного и короткого капилляров. Вместо скорости плунжера при этом в исходную таблицу заносят значения объемного расхода, и в программе 1 устраняется оператор (в первой строке) пересчета по формуле (2.2). В остальном методика расчета остается прежней. [c.87]

Расчет допустимых скоростей резания при зенкеровании ведут так же, как при сверлении и фрезеровании. Расчетные формулы для зенкерования отверстий в чугунных и стальных деталях приведены в табл. IV. 14. Следует отметить, что обработка зенкерованиём более производительна, чем сверление отверстий, благодаря напичию у зенкера нескольких режущих кромок. Однако затраты мощности в единицу времени при этом также возрастают. Как, показали расчеты, основным параметром силовых головок, ограничивающим полное использование возможностей инструментов, является мощность электродвигателя головки. При расчете производительности Я учитывают, что величина припуска t на обработку, как и при сверлении, изменяется пропорционально диаметру О зенкера. [c.258]

При сравнительных расчетах поршней дизелей 2Д100 вариантов 14А, 14Б и 14В [19], имеющих в головке спиральный канал, для определения коэффициентов теплоотдачи в масло использовалась формула для движения жидкости в каналах в турбулентном режиме [22] [c.72]

Задача о промерзании грунта является задачей о сопряжении двух температурных полей со специальным условием на границе раздела. Возможен иной приближенный метод решения этой задачи, когда рассматривают лишь одно температурное поле в промерзшей части грунта, а влияние талой зоны учитывается посредством введения теплового потока внизу фронта промерзания. Этот метод получил применение при расчете сезонного промерзания грунта. При этом оказалось, что влияние нижнего (талого) температурного поля на верхнее (промерзшее) невелико, и поэтому в расчет может быть введено приближенное значение величины теплового потока, кроме тсго, еще усредненное за весь период промерзания. В обстоятельной работе В. С. Лукьянова [39] предложена расчетная формула для определения глубины промерзания, по которой были М. Д. Головко [46] составлены номограммы. Формула достаточно проста и надежна в смысле совпадения результатов расчета с данными наблюдений. [c.431]

Добротность задемпфированной головки можно вычислить по формуле (10), подставив значение р1С, для материала демпфера и Р2С2 для среды, являющейся нагрузкой. Хютер и Болт [8] определили таким образом значения добротности пьезопреобразователя для различных комбинаций окружающих его сред. Однако приводимые ими величины совершенно не соответствуют истинным и являются сильно заниженными вследствие того, что расчет по указанной формуле предполагает абсолютно жесткую связь между пьезопреобразователем и демпфером, с одной стороны, и металлом (нагрузкой), с другой. В действительности же пьезопреобразователь отделен от демпфера слоем клея, а от нагрузки (от контролируемого изделия) при контактном варианте эхо-метода — слоем контактной смазки. Эти слои, обладая некоторой гибкостью, снижают нагрузки на пьезопреобразователь со стороны демпфера и металла. [c.184]

Задние поверхности зубьев торцовых фрез затачиваются торцовой плоскостью чашечного круга. При настройке головки каждый зуб фрезы можно рассматривать в качестве самостоятельного резца. Поэтому расчет величины углов, на которые необходимо повернуть головку по трем шкалам с тем, чтобы правильно расположить зуб фрезы относительно рабочей поверхности шлифовального круга, выполняется по формулам, которые применяются для настройки трехповорот ных тисков при заточке резцов. [c.215]

Определяя силы Ry, Rz в зависимости от углового расположения лезвий, задаваемого от лезвия с калибрующей вершиной углами 1, 2,. .., а , выбирая коэффициент трения л [59, 66] и пользуясь формулой (10.5), можно определить значения угла г(), соответствующие задаваемым значениям углов —а . Отметим, что в двухлезвийной головке варьированию подлежит угол а , а в трехлезвийной — угол а. , поскольку значение угла можно задать по конструктивным соображениям, принимая, например, = 300 — 315°. Результаты расчета удобно представить в виде графика зависимости угла от угла или при = onst. В качестве примера на рис. 10.5 показана зависимость г з = / (а,), построенная для двухлезвийной головки, работающей с делением ширины среза на три части. [c.229]

Устанавливая режимы резания, целесообразно стойкость всех сверл принимать одинаковой для одновременной их смены. Стойкость сверл в приближенных расчетах принимают равной 100 мин прн смене их не более 2 раз за смену. При точном расчете стойкость сверл следует назначать в зависимости от числа шппнделей в головке. Если в головке работают сверла одного диаметра, то их стойкость можно определить по формуле [c.215]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...