Сепараторы расчет

Знание кинематики подшипников важно для изучения их динамики (силовых воздействий на тела качания), для расчета на долговечность (определение числа циклов нагружений) и, наконец, для изучения работы сепаратора. [c.349]

Выбор и расчет элементов системы пылеприготовления производят на основе оценки их единичной производительности по топливу и расходу сушильного агента с введением коэффициентов запаса. После выбора оборудования (из стандартного ряда) проверяют его характеристики. Выбор и расчет (тепловой, аэродинамический и др.) системы пылеприготовления, мельниц, питателей пыли и угля, сепараторов, циклонов, смесителей, бункеров проводят по соответствующим нормативным материалам. При этом обязательно учитывают геометрические размеры и компоновку оборудования. [c.58]

Рассматриваемые зависимости получены в условиях, когда отделение пара от жидкости происходит в барботажном слое, поэтому ими можно пользоваться для расчета влажности пара в аппаратах, где пароводяной поток подводится в водяной объем сепаратора <под уровень). Когда поток вводится в паровой объем аппарата, т. е. над уровнем, по данным исследования [121], унос зависит не [c.128]

Формула (4.9) получена для условий, когда солесодержание воды Sb, из которой образуется пар, ниже критического 5кр. В испарителях солесодержание концентрата всегда значительно выше 5кр. Поэтому действительный унос здесь имеет более высокие значения. Однако, так как расчет основывается на данных, полученных при испытании многих испарителей при различных режимах, ошибки, связанные с недостаточной точностью формулы в данных условиях, компенсируются соответствующим выбором коэффициентов, оценивающих эффективность очистки пара в промывочных устройствах и сепараторе. [c.386]

Поверочный расчет коэффициента запаса до критической мощности. Для заданных режимных параметров (температура теплоносителя на входе, расход теплоносителя, мощность канала Л тк и бб распределение вдоль канала, давление в барабане-сепараторе) определяется плотность теплового потока др (г), критическая плотность теплового потока (г) и их отношение [ р Для нескольких сече- [c.153]

Размер диаметра гнезд под шарики следует выдерживать весь ма точно и выбирать в зависимости от материала сепаратора [(учитывая коэффициент теплового расширения) из расчета обеспечения свободного вращения шарика в гнезде, и возможности подачи смазки к боковым пояскам в местах, где-из-за трения скольжения шариков to сепаратор резко повышается температура, опекается смазка и изнашиваются перемычки. [c.92]

При расчете сепаратора высокоскоростного шарикоподшипника следует учитывать центробежные силы и переменные внешние нагрузки, (действующие на сепаратор, а также качество материала, которое является важнейшим фактором, определяющим долговечность сепараторов высокоскоростного подшипника. [c.92]

Тепловым расчетом испарителя предусматривается также определение основных размеров парового пространства, влияющего на качество получаемого дистиллата, так как от скорости вторичного пара в паровом пространстве и высоты последнего зависит естественная сепарация вторичного пара. При кипении воды вместе с отделяющимся от нее паром будут уноситься с поверхности и капельки воды (рассола), количество и размеры которых будут возрастать с увеличением скорости подъема пара и интенсивности кипения. Для уменьшения солености дистиллата целесообразно процесс испарения воды вести при слабом ее кипении, т. е. при возможно малой разности температур Д/исп> что уменьшит интенсивность уноса влаги, и при малой солености рассола, что уменьшит количество уносимых с влагой солей, а также отделять от вторичного пара содержащуюся в нем влагу в специальных устройствах — сепараторах. [c.377]

Расчет испарителя можно производить по следующей методике. Принимая давление и температуру воды и пара на входе и выходе испарителя равными давлению и температуре в барабане-сепараторе и задаваясь кратностью циркуляции к = GID, где G — расход поступающей в испаритель воды), производят ориентировочный расчет испарителя без учета экономайзерного участка. Затем составляют эскиз испарителя с запасом по поверхности нагрева, оценивающим величину экономайзерного участка. Задают величину разности высот расположения барабана-сепаратора относительно входной камеры испарителя Ноп и размеры соединяющей их опускной подводящей трубы. Последующий расчет производят по участкам. [c.226]

Расчет внутрибарабанных сепараторов. Количество горизонтальных циклонов в барабане п=4 шт. [c.151]

Расчет сечений паровпускного отверстия улитки сепаратора [c.151]

Рис. 8-1. Номограмма для расчета объема парового пространства сепаратора непрерывной продувки.

Для облегчения подбора ограничительных шайб и их сочетаний в табл. 8-4 приведены результаты расчета диаметра отверстий в ограничительных шайбах по формуле (8-13) для нескольких значений давления в котлах и давления в сепараторах. Простые запорные вентили как регулирующие органы не годятся из-за неудовлетворительной их характеристики. Резкое увеличение расхода наступает уже при малом открытии такого вентиля, а дальнейшее открытие его почти не влияет на расход продувочной воды. Кроме того, при малом открытии и высоких скоростях среды имеет место быстрый эрозионный износ вентиля. Пользоваться запорными вентилями как дроссельными органами недопустимо- В узле регу- [c.172]

Расчеты экономической эффективности использования тепла продувочной воды паровых котлов сводятся к определению срока окупаемости дополнительных вложений, связанных с установкой сепаратора непрерывной продувки и теплообменника. Установка этого оборудования не вызывает изменения эксплуатационных издержек на заработную плату, электроэнергию, на общепроизводственные и прочие расходы. В связи с этим срок окупаемости соответствующих капиталовложений может быть подсчитан по упрощенной формуле (13-4) или по графику на рис. 13-1. [c.274]

Деаэраторы повышенного давления, подогреватели, сепараторы непрерывной продувки, воздухосборники и другие сосуды, работающие под давлением выше 0,07 МПа, должны быть оснащены предохранительными клапанами [24]. Число предохранительных клапанов и их пропускная способность выбираются по расчету и соответствии с указаниями ГОСТ 12.2.085-82 таким образом, чтобы в сосуде не создавалось давление выше избыточного рабочего более чем на 0,0S МПа при избыточном рабочем давлении в сосуде до 0,3 МПа (включительно), более чем т 15% при рабочем избыточном давлении в сосуде до 6 МПа (включительно) и более чем на 10% - при рабочем избыточном давлении в сосуде 6 МПа. [c.208]

Резюмируя, можно заключить, что даже при использовании простейшей физической модели двухфазного закрученного потока, в которой внутренние силы трения в каждой фазе не учитываются, могут быть оценены некоторые эффекты межфазного взаимодействия, важные для оптимизации турбинных ступеней значительной веерности, а также центробежных сепараторов. Подтверждено, что распределение термодинамических параметров, скоростей и углов потока несущей фазы по радиусу и вдоль кольцевого канала зависит от влажности и дисперсности, т. е. от наличия жидкой фазы, степени неравновесности процесса, а также геометрических параметров канала. Такие зависимости должны учитываться в расчетах и при профилировании лопаточных аппаратов турбинной ступени. Закон закрутки лопаток ступеней большой веерности следует выбирать с учетом установленного влияния дискретной фазы. [c.176]

Рассмотренные в 1 особенности конструктивных форм роторов и условия их эксплуатации показывают, что наряду с расчетами статической прочности необходимы расчеты на циклическую прочность, особенно на стадии проектирования новых конструкций и при внедрении новых материалов. При этом расчет циклической прочности деталей роторов сепараторов должен основываться на анализе общей и местной напряженности с учетом фактических данных по сопротивлению применяемого материала деформированию и разрушению. [c.122]

Экспериментальные исследования напряжений в роторах сепараторов успешно дополняются и численными методами расчетов с применением ЭВМ. Сопоставляя полученные экспериментально на модели ротора сепаратора с ручной выгрузкой осадка величины напряжений с данными расчета методом конечных элементов переходной зоны цилиндрической части ротора его днища, можно установить их удовлетворительное соответствие (рис. 6.6), особенно для значительных по абсолютной величине напряжений. [c.125]

При серийном и массовом производстве для запрессовки применяются специально изготовленные монтажные трубы и наставки. Специальные оправки делаются с таким расчетом, чтобы при монтаже торцы обоих колец подшипника находились в одной плоскости без перекосов. Для того чтобы не повредить сепаратор подшипника, в оправке делаются специальные выточки. При монтаже подшипников клейменые торцы колец для удобства должны быть обращены наружу. [c.142]

Расчет барабана сепаратора [c.66]

Основным элементом большинства конструкций барабанов сепараторов является цилиндрическая обечайка (корпус), при расчете которой на прочность считают, что обечайка находится под действием радиальной инерционной нагрузки, вызванной вращением массы самой обечайки и жидкости, находящейся в барабане. [c.67]

На рис. 6-9 приведена обобщенная номограмма а>кр = = f[p(l—x )D ]. Расчет сепараторов по этой номограмме ведется в следующем порядке. [c.181]

Ввиду того что давление в парогенераторе низкого давления со стороны пара первого контура больше, чем со стороны вторичного контура, не исключена возможность попадания радиоактивного пара или его конденсата из первого контура во второй. Поэтому при опреснении морской воды в цикле АЭС в биологическом отношении и экономически наиболее перспективной является схема двухцелевых АЭС [75], согласно которой ДОУ включается между цилиндрами турбин вместо сепаратора. Расчеты показали, что тепловая экономичность АЭС в этом случае не ухудшается при температурных напорах до 8—9°С [75]. Это объясняется тем, что замена сепаратора испарителем, во-первых, снижает потери в турбине от влажности пара, так как влажность вторичного пара испарителя не превышает 0,05—0,07 %, а влажность пара за сепаратором составляет 1—2%, во-вторых, используется перепад давлений в сепараторе. Таким образом, если включить ДОУ между цилиндрами турбин типа К-500-65/1500 вместо второго сепаратора (рс=0,25 МПа) с температурным перепадом, равным 7—8°С, можно получить с одного блока до 50 тыс. м /сут пресной воды, причем тепловая экономичность блока не будет снижена. [c.96]

Расчет опор качения проводят по значению условной долговечности, определяющей время (в ч), в течение которого подшипники могут работать при заданных условиях нагружения без появления признаков усталости материала. Усталость проявляется в виде выкрашивания металла по рабочим поверхностям (мелкие точки язвины ) шариков и беговых дорожек колец. Статистика показывает, что чаще всего разрушение подшипников малоресурсных ТНА (т < 2000 с) происходит в результате истирания и разрушения сепаратора. Расчет работоспособности опор роторов с учетом грузоподъемности, долговечности, угловой скорости и других конструктивных параметров изложен в учебнике Г.С. Скубачевского [18]. [c.251]

При етруйной смазке масло, подаваемое сжатым воздухом под давлением 5-10 кгс/см , направляют на рабочую поверхность внутренней обоймы (рис. 504, а) с таким расчетом, чтобы оно вращением тел качения отбрасывалось к периферии подшипника. Отработавшее масло удаляется через вырезы на наружной поверхности сепаратора. [c.543]

Цель испытаний состояла в получении дополнительной информации о дефектах материала сепараторов и их эволюции при действии рабочих и испытательных нагрузок. Заключения о возможности эксплуатации или необходимости ремонта аппаратов основаны на прочностных расчетах, при проведении которых наряду с прочими принимали во внимание данные акустико-эмиссионных измерений. Применение АЭД показало отсутствие тенденции к подрастанию дефектов при нагружении штатным испытательным давлением (1,25Рр). Следует отметить, что хотя отношение испытательного давления к расчетному было достаточно высоким, максимальные значения номинальных напряжений значительно уступали величине предела текучести, что связано с особенностями конструирования и расчета на прочность сосудов, предназначенных для эксплуатации в сероводородсодержащих средах. При испытаниях аппарата С-303 ставилась также задача контроля возникновения локальной пластичности металла в зоне вварки штуцера, что было необходимо для обеспечения корректности схемы расчета на прочность. Локальная пластичность не была обнаружена, что свидетельствует об упругом поведении материала при действии проектных нагрузок. [c.190]

Материальные тела, изучением движения >чГеТ ы Та ического ИЛИ расчетом которых занимаются отдель-движения и механического ные из этих наук, весьма различны между взаимодействия, общие для собой. Но все ЭТИ науки имеют много об-любых материальных тел щего И объединены под названием механика не случайно движения материальных тел, так же как и их механические взаимодействия, обладают многими общими свойствами, независимыми от движущихся тел. Например, можно говорить о ско рости какого-либо тела независимо от того, что именно представляет собой это тело, будь то дождевая капля, футбольный мяч, поршень или самолет. Точно так же можно говорить о вращении материального тела независимо от того, является ли это тело маховым колесом, ротором молочного сепаратора, вальцом вальцового станка, волчком или планетой. Можно установить, следовательно, общие свойства движения материальных тел независимо от того, какие именно материальные тела совершают эти движения. Аналогично можно изучать и механические взаимодействия и их общие свойства, не интересуясь тем, какие именно физические тела взаимодействуют между собой. [c.6]

По экспериментальным данным. Московокого энергетического института, при давлении 0,125 МПа и высоте парового пространства 0,8—1,0 м для скоростей пара w " от 0,8 до 2,8 м/с влажность за сепаратором со находилась в пределах (1,0 20) 10 , уменьшаясь с возрастанием скорости пара Wq". При расчете по формуле (4.12) в этих условиях для (0=10-5 скорость пара Wq" окажется равной 1,9 м/с. Из сопоставления этих данных видно, что скорость пара на входе в сепаратор, при которой начинается резкое возрастание (О с увеличением [c.127]

Следует иметь в виду, что приведенные зависимости установлены по данным, полученным в опытах с одной воздухожидкостной средой, и, конечно, не могут применяться для расчета циклонных сепараторов, в которых протекают другие газе (паро) жидкостные потоки. [c.149]

В проведенном расчете по определению солесодержанпя дистиллята имеется ряд допущений. Кроме того, коэффициенты, оценивающие эффективность промывочных устройств и жалюзийного сепаратора, не могут быть выбраны в каждом отдельном случае с достаточной точностью. Поэтому конечные результаты расчета следует рассматривать лишь как ориентировочные. [c.388]

Однако с достаточной точностью можно указать диапазон соле-содержаний, который при принятых условиях охватывает возможные значения 5д дистиллята. Так, подобные расчеты, проведенные при различных возможных значениях rinp и Т1ж.с Для режима, принятого в рассмотренном примере при коэффициентах промывки на листе со слоем питательной воды Tinpi = 0,90 0,95, а на листе со слоем конденсата т]пр2=0,804-0,90 и значениях коэффициента очистки жалюзийного сепаратора т)ш.с = 0,75- -0,85, показывают, что солесодержание дистиллята при одноступенчатой промывке находится в пределах 180—300 мкг/кг, а при двухступенчатой — в пределах 10—60 мкг/кг. [c.388]

Учитывая особые условия работы оборудования АЭС, Правила [9] предусматривают, что количество предохранительных клапанов, их размеры и пропускная способность должны быть определены расчетом так, чтобы давление в оборудовании не поднималось выше 110% рабочего. На компенсаторах объема, парогенераторах, а также на барабанах-сепараторах одноконтурных АЭС должно быть не менее двух предохранительных клапанов, один из которых контрольный. Если проверка исправности предохранительного клапана на работающем оборудовании невозможна, перед клапаном устанавливают переключающие устройства, позволяющие проверять исправность предохранительного клапана с отключением его от оборудования. Переключающие устройства при любом их положении должны оставлять соединенными с оборудованием оба или один предохранительный клапан, при этом число предохранительных клапанов должно быть удвоено. Клапаны устанавливаются соедпненными попарно или иным способом. [c.63]

Поэтому его с успехом можно применять для определения радиуса свободной поверхности в твэлах, где врашение осуществляется для интенсификации теплообмена, и в центробежных сепараторах пара, но не в центробежных форсунках. Применение этого принципа связано с некоторой неточностью, обусловленной отсутствием в расчете учета внешнего трения на протяжении гидравлического прыжка. При применении принципа стационарности кинетической энергии к циклонам центробежных сепараторов пара необходимо иметь в виду, что подводящий канал только частично заполнен водой. Радиус свободной поверхности в этом случае можно найти в соответствии с имеющимся в подводящем канале объемным па-росодержанием. Обоснование принципа стационарности кинетической энергии было впервые опубликовано в [61]. [c.101]

Тепловой расчет. Принципиальная тепловая схема ПГ (рис. 11,3) представляет собой контур естественной циркуляции. Питательная вода с температурой /о подается в корпус ПГ, где смешивается с циркулирующей водой, поступает вниз испарителя и кипит на наружной иоверхиостн труб, внутри которых циркулирует вода первого контура. Пароводяная смесь сепарируется, н на выходе сепараторов получается сухой насыщенный пар. Исходные данные паропропз- [c.181]

Настоящая книга знакомит теплоэнергетиков с применением в паровых котлах циклонных сепараторов различных конструкций. Разбираются встречающиеся схемы включения выутрибарабаыных и выносных циклонов в циркуляционные контуры котлов и приводится методика расчетов внутрикотловых устройств. Освещаются особенности работы циркуляционных контуров с циклонными сепараторами и указываются мероприятия по повышению надежности циркуляции в этих контурах. [c.2]

Широкое применение внутрибарабанных и выносных циклонов при модернизации различных типов паровых котлов позволило значительно увеличить паропроизводи-тельность установленных котлов низкого и среднего давления. При установке экранных контуров с циклонами необходимо соблюдение целого ряда технических требований и условий, обеспечивающих как надежность работы всех циркуляционных контуров, так и высокое качество работы сепарационных устройств барабана и выносных циклонов. Настоящая книга является одной из первых попыток дать систематическое изложение вопросов проектирования, расчета, а также опытных и эксплуатационных материалов, собранных автором в течение многолетней работы в тресте Центроэнергомонтаж при проектировании, изготовлении, пуске, наладке и эксплуатации модернизированных котлов с независимыми экранными контурами. Следует подчеркнуть, что в настоящей книге рассмотрены вопросы проектирования, расчета и работы циклонных сепараторов только для паровых котлов с естественной циркуляцией. Расчеты и конструкции центробежных сепараторов, применяемых в парогенераторах с принудительной циркуляцией или в прямоточных котлах, в настоящей книге не рассматриваются. При составлении книги использовались также материалы, приведенные в отчетах ЦКТИ, ОРГРЭС, Промэнер-го и других организаций, занимающихся проектированием, наладкой и испытанием котлов низкого, среднего и высокого давления. Кроме того, использовались материалы, опубликованные в печати и в технических журналах. Перечень использованной литературы приведен в конце книги. Автор выражает свою признательность Н. Б. Либерману и М. С. Розанову за ценные замечания и рекомендации, способствовавщие улучшению рукописи. [c.3]

Для обеспечения необходимой кратности циркуляции воды в системе охлаждения, определяемой расчетом, либо барабан-сепаратор располагают иа -вытоте Н 0 м, либо в контур циркуляции включают циркуляционный насос, как это показано пунктиром на схеме (рис. 5-18,а). Особенно важно обеспечить надежную циркуляцию в горизонтально расположенных длинномерных охлаждаемых элементах. В схеме, приведенной на рис. 5-18,г, где [c.247]

Если устанавливается только сепаратор непрерывной продувки, при расчете по формуле (8-12) принимают i .B t , т. е. второй член в числителе равен нулю. В, табл. 8-3 сведены подсчеты значения величины ф для котельных, работающих при давлении 10, 13 и 23 /сгс/сж давление в сепараторе непрерывной продувки принято 0,2 и 0,7 кгс1см , температура исходной воды, на вводе в котельную и.в=15°С, температура сепарированной воды после теплообменника /с = 40°С. [c.165]

Пример 13-3. Подсчитать экономическую эффективность реконструкции двух котлоагрегатав ДК ВР-10-13 с устройством двухступенчатого испарения и выносными циклона.ми взамен существующей внутрибарабанной сепарации тепло продувочной воды используется в сепараторе и теплообменнике. Годовая экономия условного топлива составила по расчету 36 т. [c.274]

В общем случае на основе уравнений (6.2) — (6.7), (2.2), (2.3) возможен расчетный переход от скорости вращения ротора через номинальные напряжения к местным деформациям этот переход осуществлен на рис. 6.9 путем введения по оси ординат дополнительной шкалы в числах оборотов ротора. Из рис. 6.9 видно, что при допустимой скорости вращения ротора саморазгружающе-гося сепаратора п = 5000 об/мин, соответствующей рассматриваемому режимз его работы, допустимое чис.по пусков по нормативному расчету [13] составляет [/У] =1,7-10 циклов, а по расчетно-экспериментальной оценке с использованием результатов фактических испытаний [Л ] =2,5-10 циклов. [c.133]

Ч- 400 ouImuh) допуск на амплитуду колсбапнп назначают в п))едсла /1 = 0,60 ч- 0,05 мм. За основу расчета норм дисбаланса ротора сепаратора принимаем амплитуды колебании 1 Оитрольны. точек корпуса машины (например, точка а, рис. 1). [c.363]

Пленочные сепараторы применяются на котлах малой мощности (утилизаторы в химической лромышленности). Центробежные сепараторы применяются в качестве встроенных сепараторов на энергетических котлоагрегатах. Ниже приводится краткое описание конструкции и методика расчета таких сепараторов [6-10]. [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...