Величина зерна и структура

Величина зерна и структура [c.315]

Однако следует учитывать, что свойства сильно зависят от дисперсности и характера расположения фаз, их тонкого субзеренного строения, величины зерна и т. д. Так, в сплавах с гетерогенной структурой (а + Р) измельчение частиц присутствующих фаз приводит к существенному отклонению от прямолинейной зависимости (штриховая линия на рис, 60, в). [c.100]

В литературе опубликовано большое количество диаграмм рекристаллизации для наиболее широко используемых металлов и сплавов. Для некоторых важных сплавов и сталей, в основном конструкционного назначения, построено по несколько диаграмм для разных условий деформации и нагрева, разного исходного, структурного и фазового состояния и т. д. Связано это с тем, что указанные факторы существенно влияют на характер структуры после рекристаллизации и потому при построении диаграмм рекристаллизации все факторы (кроме степени деформации и температуры отжига), влияющие на величину зерна, должны во всех образцах, по которым строится диаграмма, сохраняться постоянными и сведения о них должны быть приложены к диаграмме. К этим сведениям относятся химический состав и фазовое состояние сплава, для высоко чистых металлов — степень чистоты и содержание примесей, исходная величина зерна и текстура, схема и скорость деформации скорость нагрева и охлаждения, продолжительность изотермической выдержки и т. д. [c.357]

В общем случае амплитуды сигналов, форма огибающей импульса, спектр импульса и его запаздывание несут различную информацию о механических характеристиках и состоянии материала (градиенты механических импедансов, величина зерна, тип структуры, механические напряжения [c.266]

Величина зерна и характер структуры [c.151]

К недостаткам этих диаграмм следует отнести то, что на них обычно приводят среднюю величину зерна, что не всегда отвечает действительности, и по такой диаграмме невозможно предусмотреть влияние величины зерна на структуру и свойства готового изделия после термической обработки. [c.28]

На величину зерна в стали оказывают влияние разнообразие режимов обработки, например длительность выдержек при нагреве режим охлаждения от температуры нагрева до температуры деформирования, которая может быть значительно ниже температуры нагрева скорости охлаждения после деформирования различные скорости деформации и т. п. Таким образом, зерно и структура в каждом конкретном случае изучаются в зависимости от целей и задач исследования. [c.28]

Длительная прочность и эксплуатационная стойкость стали в большой степени зависят от величины зерна и особенно от однородности структуры деталей в этом отношении. Поэтому при изготовлении из нее деталей весьма важно соблюдать режимы горячей обработки давление.м, ковать и штамповать сталь в интервале температур 1160—1000° С с тем, чтобы при термической обработке получить равномерную мелкозернистую структуру. Детали с мелкозернистой структурой при одинаковых условиях имеют более высокую стойкость в эксплуатации. [c.165]

Оптимальной исходной структурой, обеспечивающей при закалке сочетание наибольшего насыщения твердого раствора и минимальной величины зерна, является структура однородного мелкозернистого перлита (балл 2—4) НВ 187—207. Зака- [c.368]

Большое значение имеет термическая история изделия, поскольку она отражается на величине зерна и других особенностях структуры здорового металла. [c.278]

Величина зерна, получающаяся в результате рекристаллизации обработки, зависит не только от температуры, степени и скорости деформирования, но и от исходной величины зерна и общего изменения структуры заготовки при предыдущей деформации. Поэтому строгий контроль степени и температуры деформации должен осуществляться не только при последних операциях, но и на протяжении всего процесса обработки сталей и сплавов. [c.287]

Исследования показывают, что свойства металлов и сплавов зависят не только от характера внутреннего строения (от структуры), но и от размеров зерен, а путем нагревания и охлаждения по определенным режимам, т. е. путем термообработки, можно изменять величину зерна и тем самым влиять на свойства металла. В результате определенных нагревов и охлаждений можно устранить хрупкость металла, значительно увеличить его прочность, твердость, вязкость и др. [c.35]

Структура металла швов при электрошлаковой сварке может характеризоваться наличием трех зон (рис. 6.3, а) зоны I крупных столбчатых кристаллов, которые растут в направлении, обратном отводу теплоты зоны 2 тонких столбчатых кристаллов с меньшей величиной зерна и несколько большим их отклонением в сторону теплового центра зоны 3 равноосных кристаллов, располагающейся посередине шва. В зависимости от способа электрошлаковой сварки, химического состава металла шва и режима сварки может быть получено различное строение швов. Повышение содержания в шве углерода и марганца увеличивает, а уменьшение интенсивности теплоотвода уменьшает ширину зоны 1. [c.261]

Полный отжиг применяется для доэвтектоидных сталей. Нагрев стали для полного отжига осуществляется на 30-50 °С выше точки А з (рис. 4.3). При этом происходит полная перекристаллизация стали и уменьшение величины зерна. Исходная структура из крупных зерен феррита и перлита при нагреве превращается в аустенитную, а затем при медленном охлаждении в структуру из мелких зерен феррита и перлита. Повышение температуры нагрева привело бы к росту зерна. При полном отжиге снижается твердость и прочность стали, а пластичность повышается. [c.118]

Влияние величины зерна и термической обработки трех плавок хромоникельмолибденовой стали на изменения структуры и [c.358]

Зона термического влияния, участок нормализации. Максимальная температура незначительно превышала Асд. Образовался мелкозернистый аусте-ниг, который при охлаждении превратился в феррит (светлые участки) и перлит (темные участки). Величина зерна образовавшейся структуры меньше, чем в исходном состоянии. 100 1, (9) табл. 2.4, [c.35]

Величина зерна стали. Структура стали, нагретой выше критической точки, состоит из мелких зерен аустенита. При дальнейшем повышении температуры мелкие зерна аустенита начинают соединяться между собой и чем выше температура на- [c.18]

В заключение следует также указать на то, что критическая температура материала в значительной степени зависит от его структуры (например, величины зерна) и предварительной обработки (например, старения). Поэтому при ее оценке необходимо обязательно учитывать структуру и предварительную обработку материала. [c.76]

Ослабление, особенно рассеяние в материалах, является существенным препятствием для ультразвуковых испытаний, та4< что применение метода часто ограничено. Поэтому представляет большой практический интерес оценка влияния кристаллической структуры на ослабление. Решение этой проблемы затруднено, так как, кроме прямо измеряемых величин, таких как величина зерна и анизотропия, также играют роль свойства границ зерен и внутренние напряжения. Исследование чистого металла или чистого твердого раствора делает ясным влияние как анизотропии, так и величины зерна. Если сравнить две литые пробы из алюминия и латуни с одинаковым размером зерна, то ослабление в сильно анизотропной латуни оказывается много сильнее, чем в алюминии, у которого слабая анизотропия. [c.187]

На качество поверхности среза деталей существенное влияние оказывает неоднородность структуры штампуемого материала, величина зерна и твердость. При наличии крупных зерен цементита появляются местные сколы и трещины, выкрашиваются режущие кромки пуансона и матрицы. Штампуемый материал (полосы, ленты конструкционных и легированных сталей) должен иметь микроструктуру равномерно распределенного зернистого перлита. Дисперсность зерен цементита допускается в пределах 2—5 баллов шкалы 2 по ГОСТ 8233—56. [c.150]

Термическая обработка может оказывать влияние на деформационное старение посредством изменения I) содержания примесных атомов, вызывающих старение, в твердом растворе 2) величины и распределения карбидов и нитридов в матрице 3) степени стабильности карбидов и нитридов 4) величины зерна и тонкой структуры ферритной матрицы. [c.101]

У8 имели величину зерна, соответствующую баллу 6—7 по шкале ГОСТ 5639—65. Содержание углерода в указанных марках стали (10, 40, У8) обеспечивало получение набора структур после нормализации с соотношением количества феррита и перлита 80 20, 40 60 и 0 100% соответственно, что позволило исследовать влияние увеличения количества перлита на эффект динамического деформационного старения. Результаты испытаний приведены на рис. 89—92. Из приведенных данных следует, что термическая обработка, оказывая влияние на форму, величину и распределение карбидной фазы в матрице, на величину зерна и содержание примесных атомов в твердом растворе, влияет и на эффект динамического деформационного старения. Однако это влияние в основном количественное (см. рис. 89). Термическая обработка, стабилизирующая структурное состояние стали (продолжительный высокотемпературный отпуск), уменьшает эффект динамического деформационного старения (см. рис. 90, 91). Термическая обработка, не оказывающая существенного влияния на стабилизацию структуры (отжиг, нормализация), не оказывает и заметного влияния на эффект динамического деформационного старения (см. рис. 89). Термическая обработка, приводящая к получению метастабильного состояния и к повышению концентрации примесных атомов в твердом растворе (закалка без отпуска, закалка с низким отпуском), приводит к наложению и суммированию эффектов термического и динамического деформационного старения (см. рис. 92). [c.232]

Теоретическое значение таких диаграмм заключается в том, что они хотя и охватывают меньший опытный материал в сравнении с диаграммой сплавов железа с углеродом, так как для сталей с неодинаковым содержанием углерода и разных марок они различны, но зато содержат чрезвычайно важный фактор времени. Диаграммы изотермического превращения аустенита дают картину всех изменений аустенита (кинетику его превращения) при разных температурах, позволяют в наглядной форме объяснить происхождение и природу структур, получаемых при термической обработке. Они выявляют влияние температуры превращения на структуру и свойства стали. Эти диаграммы позволяют оценить действие величины зерна и легирующих элементов на превращение аустенита, глубину прокаливаемости, микроструктуру, механические и другие свойства стали. Наконец, они служат обоснованием теории термической обработки стали. [c.178]

Параллельно проводятся аналогичные исследования вышедших из строя Деталей. У них также отпределяются раз-,меры, механические свойства, величина зерна и структура. Особо тщательно выполйяется фрактографический анализ поверхностей изломов. Данные по отказавшим деталям являются второй важной стороной выхода системы., [c.6]

Величина зерна и структура горячекатаной стали определяют структуру холоднокатаной. При слишком высокой температуре конца прокатки сталь становится крупнозернистой. пои слишком низкой наблюдается обратная картина. Отжиг холоднокатаной стали не измельчает зерно. Кроме того, при высокой температуре конца прокатки и смотки полосы в рулоны в структуре стали образуются крупные скопления цементита, которые после отжига образуют цепочки. Наличие в стали структурно свободного цементита отрицательно влияет на пластические свойства стали. Поэтому действующим ГОСТ 914—56 для листов из стали марок 05кп, 08кп, 08 (полуспокойная), Юкп и 10 допускается наличие структурно свободного цементита, определяемого по шкале № 1 ГОСТ 5640—51, лишь в пределах 0—3 баллов. [c.904]

На рис. 12.12 показано из-менение твердости закаленной н отпущенной стали ШХ15 в зависимости от исходной структуры и температуры закалки. Оптимальной исходной структурой, обеспечивающей при закалке сочетание наибольшего насыщения твердого раствора и минимальной величины зерна, является структура однородного мелкозернистого перлита (балл 2—4), обладающего твердостью 187—207 НВ. Закаленная сталь имеет хорошие упругие свойства и относительно большую вязкость. [c.189]

Пуансонное прессование также способствует повышению физико-механических свойств сплавов в отливках и в тем большей степени, чем толш,е стенка отливки. Кроме того, свойства металла по сечению отливки типа стакана также отличаются друг от друга вблизи наружной поверхности они ниже, чем вблизи внутренней, что наряду с различием в величине зерна в структуре по сечению объясняется и влиянием спаев со стороны наружной поверхности. Для Бр. АЖ9-4Л в отливке типа стакана Ов возрастает с 544 до 563 МН/м и б с 20 до 32,8% при увеличении толщины стенки отливки с 14 до 35 мм. [c.129]

Убеднвинхь, что границы закаленного слоя, глубина и твердость у образна близки к заданным, можно перейти к изготовлению макро- н микрошлифов, исследованию микроструктуры, распределения твердости по глубине слоя в различных сечениях, наиболее ответственных местах (на участках с галтелью, пазами, отверстиями, вырезами и тому подобными осложнениями геометрии поверхности). Только на основе микроскопического анализа можно получить объективное заключение о величине зерна и однородности структуры закаленного слоя, глубине переходного слоя, дать правильные рекомендации ио корректировке режима закалки. Твердость закаленного слоя, особенно в пределах, задаваемых техническими условиями, является слишком грубым показателем качества закалки при отработке режима. Это показатель производственного иериодического контроля проведения процесса закалки по установленному режиму. При отработке режима кроме установленных пределов твердости необходимо оценивать микроструктуру закаленного слоя, хотя бы по какой-то факультативной шкале структур. При отработке режимов закалки крупногабаритных деталей их микроструктуру исследуют с помощью переносного микроскопа на микрошлифе лыски, отполированной вручную шлифовальной машинкой, т. е. без разрушения детали. Для деталей, подверженных деформации, производится обмер партии, определяется необходимость введения операции правки и поле допуска на последующую механическую обработку 62 [c.62]

Оу = 5 перестает влиять на Л/ р. Это соответствует для испытанных образцов концентратору напряжений с радиусом надреза г= 0,1 мм. Причиной отсутствия влияния концентрации напряжений на Л/ р при а > 5 является то, что величина концентрации деформации в вершине надреза в этих случаях не изменяется. Изменение величины зерна и вн /тризеренной структуры мало сказывается на величине Л/ р. [c.100]

Нами совместно с Н. Н. Вассерманом и В. Е. Калугиным тщательно изучены кривые Пэриса и пороговое значение сплавов ПТ-ЗВ, ВТЗ-1 и сплава, близкого по составу к ВТ6. Установлено, что пороговое значение зависит не только от структуры, но и от условий первоначального введения трещины. Найдены минимальные значения Kff,, не зависящие от условий введения трещины. Определена также зависимость порогового минимального значения Kff, от величины зерна и воздействие на него коррозионной среды (3 %-ный раствор НаС1). Основные результаты исследований представлены в табл. 22. [c.148]

В работе [102] приведены результаты испытания на термоусталость трех сплавов на основе кобальта (Р5-430, Р5Х-414, ММ-519) и двух никелевых сплавов ( Кепе-77 и ЛК-738), которые имели различную структуру (по величине зерна и его ориентации). Сделан обоснованный вывод о том, что сопротивление возникновению трещин выше у материалов с мелким зерном, а сопротивление дальнейшему распространению их больше у крупнозернистой структуры (рис. 52). Такой подход устраняет многие противоречия в объяснении экспериментальных данных. Данные рис. 50 соответствуют результатам исследования [102]. [c.90]

Обезуглероженный и вауглероженный слой — различаются величиной зерна и оттенком структуры светлый, крупнозернистый — при обезуглероживании матовый, мелкозернистый — при науглероживании металла. [c.13]

Склонность к перегреву оценивали по величине зерна и иголь-чатости, мартенсита сталей, подвергнутых закалке в интервале температур 850—1000°С. Исследования показали, что стали типа 75Х в изученном интервале Температур не обнаруживают признаков перегрева и имеют структуры мелко- или среднеигольчатого мартейсита (4— [c.83]

Жаропрочные свойства этих сталей в сильной степени зависят от технологии выплавки стали, наличия вредных примесей и условий горячей обработки. Эти свойства не могут быть заранее определены исходя из величины зерна и условий термической обработки, особенно для стали с мелкозернистой структурой. В этом случае не всегда известна полнота перевода карбидов и интерме- [c.332]

Рассмотренные выше данные о влиянии кристаллической структуры и химического состава стали на ее проницаемость для водорода получены для образцов в виде стальных мембран (раздел 1.3.1). Однако этот метод эксперимента никоим образом не характеризует количество поглощенного (окклюдированного) металлом водорода. Способность металла поглощать водород зависит от ряда факторов 1) плотности упаковки а сомов в кристаллической решетке металла (чем выше плотность упаковки, тем выше ее энергетический уровень и тем больше водорода в виде протонов может быть связано в решетке) 2) количества дефектов структуры решетки, наличия в ней коллекторов для накодления молекулярного водорода 3) величины зерна и ширины межзеренных прослоек 4) вида и количества легирующих элементов, формы, в которой они присутствуют з С1шаве. [c.83]

Сравнительные исследования 26 марок углеродистых и низколегированных сталей в имитирующем условия газовой скважины растворе Na l-t- Hs OOH + HsS показали наибольшую стойкость у ферритной структуры с относительно мелкими равномерно распределенными сфероидальными карбидами, образующейся после отпуска мартенсита при высоких температурах [160]. С уменьшением величины зерна и переходом от закаленного состояния к улучшенному (т. е. после закалки с высоким отпуском) охрупчивание снижается, а с повышением количества пластинчатого перлита — возрастает. На стойкость к сероводородному растрескиванию при неизменной структуре стали практически заметное влияние оказывает изменение содержания серы (0,002—0,35%) и фосфора (0,004—0,59%). Остальные элементы марганец (0,76—2,5%), никель (0,2—3%), хром (0,03—6,25%), кремний (0,05—2,9%), молибден (0,01—1,85%) не оказывали существенного влияния (если структура не изменялась термической обработкой). Наиболее серьезное влияние оказывала сера — введение уже 0,03% S вызывало заметное усиление охрупчивания при коррозии в сероводородной среде. Это объяснено увеличением количества дефектных участков — сульфидных включений. Показано, что расслоение металла под действием водорода локализуется в местах скопления сульфидных включений. [c.66]

Наиболее часто встречается неоднородность свойств хварного шва, зоны термического влияния и основного металла, обусловленная различием в структуре, величине зерна и другими причинами. Так, например, при сварке углеродистых и легированных сталей вследствие значительных скоростей охлаждения, характерных для процесса сварки, происходит закалка металла в зоне термического влияния (рис. 197). Закаленная зона 2 имеет более высокую твердость и пониженную пластичность по сравнению с основным металлом 3 и сварным швом /. [c.421]

Ряд авторов считает, что блеск покрытий зависит от величины зерна и степени совершенства ориентации структуры [100— 102, 134]. Такое объяснение оказалось справедливым для блестящих цинковых покрытий, полученных из сернокислых растворов с блескообразователями и имеющих ясно выраженную текстуру [17, 103], однакр неприемл емым для блестящих никелевых покрытий. Как показали эксперименты, блеск никелевых осадков не св.чзан ни с ориентацией кристаллов, ни с величиной зерна [103— 106]. Предполагают, что блеск никелевых покрытий обусловливается равномерностью и однородностью упаковок кристаллов [104] и выравниванием поверхности каждого зерна за счет незавершенных слоев и граней [107]. [c.27]

Наиболее часто встречается неодкороднссть в свойствах сварного шва, ОКОЛОШСБНОЙ зоны и оснсвного металла, обусловленная различием в структуре, величиной зерна и другими причинами. Сварочный термический цикл в околошовной зоне характеризуется нагревом металла до высоких температур и значительными скоростями охлаждения. При сварке углеродистых и легированных сталей происходит закалка околошовной зоны. Закаленная около-шовная зона имеет более высокую твердость и пониженную пластичность по сравнению с основным металлом и сварным швом (рис. 198). [c.307]

Бериллий — хрупкий металл, что в основнол определяется его кристаллической структурой (гексагональная плотноупакованная при 1240—1260° С происходят фазовые превращения), наличием в нем вредных примесей и текстурой [31]. Хрупкость бериллия особенно проявляется в литом состоянии, причем величина зерна и его ориентировка оказывают большое влпяние на механические свойства этого металла [32]. При высоких температурах бериллий обладает высокой химической активностью по отношению к кислороду, азоту, водороду, галогенам и т. д. [c.322]

Для количественной характеристики структуры сплавов, в том числе величины зерна и его формы (если зерно неравноосное), распределения частиц или включений (присутствующих фаз) по размерам, а также их объемного количества, плотности дислокаций (по ямкам травления), применяют специальные сканирующие телевизионные микроскопы (рис. 30), Для отбора полей исследования и настройки системы используется оптическое изображение микроструктуры, полученное от микрошлифа в микроскопе или эпидиаскопе, которое и проецируется на зкран телевизора (монйтора). Выходной сигнал, как результат трансформации светового поля объекта от передающей телевизионной камеры, подается на электронный детектор, который улавливает малейшие изменения этого сигнала, появляющиеся в результате сканирования снегового пятна через объектив камеры по поверхности шлифа, имеющего неоднородности структуры. [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...