Структура однофазная, величина зерна

Величины 00 и /Су.можно определять, изменяя в однофазных металлах величину зерна или субзерна. Однако в случае гетерофазных структур (например, сталей) длина свободного пробега дислокаций ограничена не только границами и субграницами в феррите, но и большим количеством межфазных границ феррит — цементит. Форма, размеры и характер распределения цементита в значительной степени будут усложнять картину перемещения дислокаций. Иначе говоря, величину й в уравнении Холла — Петча для углеродистых сталей практически определить весьма трудно. Поэтому значения Оо и Ку мы определяли методом экстраполяции [c.152]

Этот сплав чувствителен к коррозионному растрескиванию. Хорошо сваривается и отлично обрабатывается давлением в горячем и холодном состоянии. По своей структуре сплав является однофазным. Механические свойства латуни зависят от степени деформации (фиг. 146) и величины зерна (фиг. 147). Примерное назначение сплава-листы и ленты для плакировки. [c.324]

Сплавы Си — N1 представляют собой однофазные твердые растворы. Иногда они имеют дендритную структуру, однако данных, указывающих на какое-либо влияние такой структуры на коррозионную стойкость, не имеется. Коррозионные испытания [4] в морской воде ясно показывают, что изменение величины зерна в пределах, наблюдаемых в производственных условиях, не влияет на скорость коррозии. [c.215]

При температурах 300—700 , как следует из диаграмм пластичности, латуни Л-59, Л-62 и Л-68 пмеют зону хрупкости. В районе указанных температур сплавы имеют низкие величины удлинения и сужения площади, а также ударной вязкости. Хрупкость латуни Л-59 и Л-62 проявляется и при высоких температурах (выше 850°). Как указывает А. А. Бочвар [53], причина хрупкости латуней при низких температурах еще неясна. При температурах выше 850° латуни хотя и имеют однофазную структуру, состоящую из -фазы, однако в области таких температур пластичность латуней понижается вследствие роста зерна и ослабления межкристаллитных связей. [c.225]

Исследования, выполненные на однофазных сплавах, показали, что с уменьшением размера зерна кратковременная трещи-ностойкость сплавов увеличивается. При испытаниях сталей со структурой троостита и сорбита также зафиксировано увеличение Kie ПО мере уменьшения величины аустенитного зерна. Такая тенденция обнаруживается наиболее четко, когда разрушение образцов с трещиной протекает по межзеренному механизму. Вместе с тем величина аустенитного зерна обычно не контролирует уровни К 1а в структурах, которые образуются после высокого отпуска и для которых распространение трещин идет по механизму коалесценции пор с образованием в изломе ямочного вязкого рельефа. В ряде американских и отечественных исследований совершенно неожиданно было обнаружено, что рост величины зерна при перегреве стали ведет к значительному увеличению К 1 высокопрочных конструкционных сталей типа 40 X и 40ХНМ при низком отпуске. Этот специфический случай нарушения структурной корреляции между Кю и ударной вязкостью свидетельствует о том, что характер влияния некоторых факторов на хруп- [c.335]

Структура сплава однофазная, сплав хорошо обрабатывается давлением в горячем и холодном состоянии. Изменение механических свойств иикеленой бронзы НМ8 в зависимости от степени деформации, величины зерна и высоких температур показано на фиг. 173а и 1736. [c.408]

Одним из существенных факторов, влияющих на прочность является величина зерна, причем чем мельче исходное зерно тем значительнее упрочнение при его измельчении. Данные, приведенные в табл. 19, свидетельствуют о том, что при литье под давлением происходит большее измельчение зерна, чем при литье таких же образцов в неокрашенный кокиль и в песчаную форму [31]. Однако, если для чистого магния уменьшение величины зерна по сравнению с кокильным литьем значительна (в 10 раз), то для сплава Мл5, имеюш его двухфазную структуру, оно невелико (всего в 1,3 раза). Эти результаты подтверждают известную закономерность, показываюп ую, что измельчение зерна с повышением скорости охлаждения в однофазных металлах, как правило, больше по сравнению с двухфазныкш сплавами. [c.50]

В работах [328, 330, 332, 339, 3551 было показано, что описание-кривой нагружения ОЦК-поликристаллов уравнением параболического типа (3.57) значительно расширяет возможности экспериментального изучения процесса деформационного упрочнения. Обобщением-результатов этих работ, а также ряда литературных данных [9, 289,, 290] является общая схема деформационного упрочнения поликристал-лических ОЦК-металлов и сплавов [47, 48] (рис. 3.33), которая отражает сложный многостадийный характер процесса, обусловленный поэтапной перестройкой дислокационной структуры при деформации. Считается, что перестройка структуры (от относительно однородного распределения дислокаций через сплетения и клубки к дислокационной ячеистой структуре) вызывает соответствующее изменение внутренних напряжений [2961, следовательно, и параметров процесса деформационного упрочнения. Данная схема основывается на анализе и обобщении результатов механических испытаний и структурных исследований, проведенных на десяти сплавах ОЦК-металлов [47, 481, которые различались по величине модуля упругости, энергии дефекта упаковки, наличию дисперсных упрочняющих фаз, уровню примесных элементов и размеру зерна (в пределах одного сплава). В частности, были исследованы при испытаниях на растяжение в интервале температур 0,08—0,5Гпл однофазные и дисперсноупрочненные сплавы-на основе железа (армко, сталь 45, Ре + 3,2 % 81), хрома, молибдена (МЧВП с размером зерна 100 и 40 мкм, Мо Н- 4,5 % (об.) Т1М, ЦМ-10-и ванадия (технически чистый ванадий), а также сплавы ванадия и ниобия с нитридами соответственно титана и циркония [95]. [c.153]

Одиночное включение в эффективной среде (рис. 4.3, в) [24, 39. Недостатком предыдущей расчетной схемы является то, что не только вблизи включения, но и на больших расстояниях от него упругие свойства среды принимаются совпадающими с упругим свойствам матрицы композита. Очевидно, более правильно было бы принять, что на больших расстояниях от рассматриваемого включения (зерна неоднородности) упругие свойства среды определяются эффективными свойствами композита. Этого недостатка нет в методе самосогласовапия, который использовался для расчета эффективных свойств как однофазных поликристаллов, так и композитов. Однако переходный слой между включением и эффективной средой, толщина которого для реальных структур составляет по порядку величины несколько средних размеров включений, отсутствует в этой расчетной схеме. Это предположение соответствует замене реальной структуры композита моделью — кластерной полидисперсной структурой (рис. 4.3, а). Модель не учитывает матричность композитов и наиболее близка к реальным поликристаллическим и порошковым материалам. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...