Вычисление гидростатического давления

Именно в такой записи и использу ют это уравнение для вычисления гидростатического давления. [c.37]

ВЫЧИСЛЕНИЕ ГИДРОСТАТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ [c.11]

Ввиду этого при вычислении метацентрической высоты восстанавливающий момент сил гидростатического давления воды вне понтона, равный [c.165]

На практике при расчете гидростатических сил, действующих на корабли, изменениями гидростатического давления воздуха в различных частях корабля можно пренебрегать и считать это давление постоянным и равным Ро — атмосферному давлению. Очевидно, что при вычислении интеграла (1.13) по полной поверхности тела мы получим силу Архимеда для части тела, погруженной в воду и ограниченной сечением тела плоскостью я. [c.14]

В таком случае приложение нагрузки т (меньшей предела текучести) к металлу, имеющему несовершенства кристаллического строения, вызовет неоднородное распределение внутренних напряжений в очагах локального плавления приложенное напряжение преобразуется в гидростатическое давление (фазовое состояние близко к жидкому, дальний порядок отсутствует) а в остальной части кристалла напряжение в элементарных объемах подчиняется законам упругости твердого тела. Таким образом, в местах дефектов структуры типа дислокаций возможно равенство т = Р. Например, в работе [16] при вычислении свободной энергии вакансий постулируется справедливость этого соотношения для некоторых областей материалов . [c.28]

Для резервуаров вместимостью свыше 500 величина деформации от гидростатического давления должна быть учтена при составлении калибровочной таблицы путем введения поправок к [результатам вычисления вместимости порожнего резервуара. [c.111]

Приведем расчетные зависимости отклонения от линейности (параметра нелинейности J) диаграммы , - от отношения модулей объемного сжатия компонентов слоистого композита при = 22 — 33 (рис. 8.10). Параметр нелинейности представляет собой отличие значений осредненного гидростатического давления, вычисленных по [c.176]

В табл. 3.1 приведены значения отношений величин д для моделей 2 и 3 (д 2 и д з) к величине д 1 — критическому значению гидростатического давления, вычисленному для модели 1. Расчеты проводили для оболочки с постоянным радиусом средин- [c.134]

Для вычисления перемещений при изгибе трубки, испытывающей равномерное гидростатическое давление, придется принять во внимание не только энергию изгиба (59), но также изменение энергии сжатия (61) и работу давлений ро (62). Полное изменение потенциальной энергии системы будет [c.218]

На рис. 6 приведены распределения гидростатического давления, вычисленные в областях с неоднородным пластическим течением. Гидростатическое давление нарастает вдоль торца пуансона в направлении от его угловой точки к границе у—О и уменьшается в направлении к границе У=Н. Особенно быстрое уменьшение гидростатического давления происходит вблизи боковой поверхности пуансона за его угловой точкой при х>0. Здесь возникает зона значительных растягивающих напряжений. Вдоль границы у=Н на участке пластически неоднородного течения скорость возрастает в направлении оси X. Так как на этой границе 7 1,=О, то ге=Ех- Поэтому из первого уравнения (4) получим [c.74]

На рис. 29 приведены кривые зависимости Р [Р) для воды при комнатной температуре, вычисленные на ЭВМ по формуле (VI.3) для четырех значений начального радиуса / о при исходном гидростатическом давлении Р — 1 атм. Давление насыщенного пара в пузырьке Рц принято равным 2-10" атм (пунктирная линия). Из рисунка видно, что при достаточно больших давлениях, превышающих давление насыщенного пара данной жидкости Р , равновесный радиус пузырька R незначительно меняется с ростом давления. В этой области основную роль играет изотермический закон зависимости Р (/ ), согласно которому давление в пузырьке при небольших изменениях его радиуса меняется обратно пропорционально кубу радиуса, тогда как давление, обусловленное силами поверхностного натяжения, изменяется обратно пропорционально только первой степени радиуса. [c.125]

По Н. Е. Жуковскому, полное давление во время удара слагается из давления, вычисленного по уравнению (XIX.87), и рабочего гидростатического давления, измеренного по манометру до удара [c.404]

При расчетах полагали резонансную частоту V равной 15 Гц, хотя это число, конечно, условно соответствует резонансу, так как в силу очень большой нелинейности рассматриваемой системы на значения резонансных частот должны существенно влиять амплитуда вынуждающих колебаний, гидростатическое давление и другие параметры, что не учитывается в расчетах. Вместе с тем вычисления показали, что изменение значения резонансной частоты принципиально не влияет на амплитуду колебаний. Например, для N = 10 Гц, L = 7 м, / = 0,002 м, pQ = 0,2 МПа и V = 6 8 10 12 14 Гц амплитуды колебаний давления равнялись соответственно 0,917 0,84 0,793 0,761 0,763 МПа. Таким образом, сопоставляя представленные выше результаты, заключаем, что на амплитуду колебаний параметры N и I влияют слабо, однако влияние pQ весьма значительно. Проведено также исследование влияния изменения гравитационной силы, действующей на жидкость в вертикально расположенной трубе, на амплитуду разрывных кавитационных колебаний. С этой целью определяли значение частоты V, при которой начинается возникновение в жидкости волн разрежения и рост пузырьков. Записывалось равенство амплитудного значения ускорения частиц жидкости, прилегающих к колеблющемуся поршню, и ускорения свободного падения д д, где — [c.139]

Полученным результатом мы воспользуемся для приближенного вычисления скорости звука в трубах, столь узких, что вязкость воздуха оказывает заметное влияние. Так же, как в 265, допустим, что X обозначает полный поток жидкости сквозь сечение трубы в точке X. Сила гидростатического давления, действующая на [c.308]

Силы, обусловливающиеся гидростатическим давлением, могут проявить свое действие различным образом, В том случае, если над данной частицей установлена трубка, из которой выкачан воздух, частица жидкости весом Ю поднимается до плоскости гидростатического напора на высоту на уровне которой р = 0. Для вычисления работы, производимой при этом [c.44]

Подход, связанный с рассмотрением вихря скорости, часто оказывается более удобным, чем решение уравнений для простейших физических переменных одно из наиболее интересных приближений состоит в определении зависящей от времени функции тока и, следовательно, поля конвективных скоростей только по вычисленному распределению вихря. Граничные условия для расчетов в некоторой выделенной области на мелкой сетке удобно определять по результатам предыдущих расчетов на более грубой сетке. В метеорологических задачах стационарные решения обычно не представляют интереса, однако они могут представлять интерес в других геофизических задачах (например, ячеечная конвекция, вызванная солнечной радиацией). Обычно в метеорологических задачах требуется по крайней мере второй порядок аппроксимации по времени. Интересной особенностью этих задач является то, что гидростатическое давление р иногда принимается за независимую переменную вместо вертикальной координаты h, которая представляется как h(p). [c.455]

В табл. П3.1 приведены формулы для вычисления перемещений, усилий и напряжений в цилиндрической оболочке от равномерного внутреннего давления и осевой силы, а также от гидростатического давления. [c.229]

Рассчитать поведение пластины при давлении, превышающем 42 фунт/дюйм , оказалось невозможным без модификации конечноэлементной модели. Это связано с численной неустойчивостью процесса последовательных нагружений и с несжимаемостью элементов при деформациях порядка 500% площади поперечных сечений некоторых конечных элементов почти обращаются в нуль, поскольку объем кольцевых элементов не меняется, и это приводит к плохой обусловленности матриц Якоби. Для того чтобы преодолеть это затруднение, необходимо до наступления неустойчивости приостановить процесс последовательных нагружений и построить новую, улучшенную конечноэлементную модель деформированного тела. Начальные значения узловых перемещений для новой модели можно получить линейной или квадратичной интерполяцией результатов, вычисленных по первоначальной модели. При этом целесообразно перед возобновлением процесса последовательных нагружений осуществить несколько итерационных циклов Ньютона — Рафсона для дальнейшего уточнения узловых перемещений и гидростатических давлений. [c.373]

Пример зависимости формирования DX-центров от некоторых из упомянутых условий — структуры кристалла, зарядового состояния примеси и внешнего гидростатического давления демонстрируют расчеты [63] примесей О, Si в вюртцитоподобной (в) и сфалеритоподобной (с) полиморфных модификациях A1N, GaN. Вычисления проведены в рамках теории функционала электронной плотности самосогласованным методом неэмпирического псевдопотенциала в моделях 32- и 72-атомных сверхячеек. На конфигурационной диаграмме (рис. 2.8) четко прослеживается образование глубокого DX-цент-ра при сдвиге атома кислорода в анионном состоянии (О ) вдоль направления [0001] в e-AlN. Корреляционная энергия DX-конфи-гураций, в соответствии с (2.1), рассчитывалась как U = Е + Е -- 2Е , где Е > — энергия образования дефекта в зарядовом состоянии q. Видно (см. табл. 2.4), что для О 1/ < 0 при значительном релаксационном смещении примеси, тогда как для нейтрального (и катионного) состояний дефектов дополнительные (метаста-бильные) минимумы Е > отсутствуют, и их наиболее устойчивой позицией является узел замещаемого элемента (азота). Любопытно, что для -A1N DX-состояний для примесного кислорода не возникает. Этот факт объясняют [63] различиями во взаимодействиях 0 с атомами матрицы, составляющими третью координационную сферу дефекта. В e-AlN третью сферу О" в направлении [0001] образуют атомы А1, рис. 2.9. Значительный релаксационный сдвиг 0 ( 0,9 А) уменьшает дистанцию О—А1 от 3,1 A (в нерелаксированной решетке) до -2,06 A, что лишь на -0,2 A больше равновесного состояния А1—О (1,89 А) в оксидах алюминия. Это указывает на причину формирования стабильного DX-центра в e-AlN как следствие образования сильной ковалентной связи А1—О. Наоборот, в -AlN ближайший атом А1 в [c.48]

Полная сила давления жидкости на плоскую стенку равна произведению площади стенки на величину гидростатического давления в центре масс плоской фигуры. В машиностроении обычно р pgh и Р = р А. (6.6) Для вычисления центра давления (точки приложения суммарной силы давления Р) найдем сначала центр давления для силы, обусловленной весовым давлением. Используя теорему Вариньонз (момент равнодействующей силы давления относительно оси X равен сумме моментов составляющих сил) и теорему Штейнера о [c.55]

Из изложенного способа вычисления вертикальной составляющей силы гидростатического давления вытекает закон Архимеда, утверждающий, что на погруженное тело действует подъемная сила плавучести (выталкивающая сила), равная весу вытесненной жидкости. Интеграл от hdSz, взятый по поверхности полностью погруженного тела, равен объему тела. Обозначая объем через Wn, получаем для силы плавучести Fn выражение [c.40]

Расчетные формулы для трехосных напряженных состояний. При трехосном равном сжатии из полиномиального условия прочности (3.6) получится следующая формула для вычисления величин разрущающего гидростатического давления рд [c.161]

Приводим на рис. 84 численные результаты, полученные Н. Фавром и В. Гильгом для прогибов и изгибающих моментов по оси симметрии j ==a/2 свободно опертой пластинки, для которой X = 0,2, ч = 0,25 в случае гидростатического давления (г). Сплошными линиями здесь нанесены результаты вычисления трех членов ряда (р), штриховыми линиями — результаты первого приближения. [c.205]

Все эти выводы хорошо иллюстрируются серией приведенных на рис. 35, а кривых, вычисленных на ЭВМ по уравнению (VI.24) для конкретного начального радиуса пузырька == 10 см [47]. Расчеты выполнены с учетом адиабатических пульсаций п = у = 4/3) для воды при гидростатическом давлении Ро — зтм для частоты ультразвука V 500 кГц и различных амплитуд давлений Ртак, указанных на кривых в атмосферах. На рис. 35, б показано изменение во врегу-.ени давления р в ультразвуковой волне. Заштрихованные области на рис. 35, а соответствуют структурной неустойчивости уравнения (VI.24). Видно, что в этих областях небольшие вариации Ртах приводят к качественному изменению зависимости от (о/. [c.137]

В 1-7 было показано, что давление на плоскую поверхность может быть изображено графически. Каждая ордината эпюры давления соответствует гидростатическому давлению на поверхность в данной точке. Обычно эпюра строится на оси симметрии площадки. При различных формах плоской поверхности осевая эпюра давления отличается от эпюр, построенных на других вертикалях (рис. 2-7,6). Только для прямоугольной площадки объемная эпюра призматична, что позволяет судить о расположении ее характерных точек и объеме по плоскому сечению эпюры. Поэтому для прямоугольных плоских поверхностей возможно применение графоаналитического способа определения силы давления и точки ее пересечения с поверхностью. Графические построения с некоторыми аналитическими вычислениями упрощают технику расчетов. [c.48]

О соответствии расчетных кривых, построенных с использованием формулы (11.24), экспериментальным значениям можно судить по рисункам 11.8-11.12. При этом экснериментальные кривые ползучести ПТФЭ при сдвиге (5 2 = 4 МПа) с наложением гидростатического давления (рис. 11.12а—р = 20 МПа рис. 11.12 5—р = 100 МПа) при различных температурах (кривая 1 -Т = 303 К, 2-Т 313 К, 3-Т 323 К) не участвовали в вычислении констант, входягцих в аппроксимационную формулу (11.24), т. е. являлись проверочными. [c.259]

Сопротивления термометров в точке затвердевания цинка были приведены к нормальному давлению. Термометры погружались на одинаковую глубину в цинк, но поправка на гидростатическое давление не вычислялась из-за ее неопределенностп. При работе с термометрами типа Мейерса не было обнаружено поддающейся измерению разницы в температуре точки затвердевания цинка на протяжении 10 см вдоль 20-сантиметрового расплава. Однако при вычислении значений сопротивления в тройной точке воды вводилась поправка на гидростатическое давление. Введение поправки на результаты измерения мостом дополняло процесс обработки результатов. [c.147]

При обработке опытных данных температура определялась по сопротивлению термометра методом последовательных приближений [20]. При этом принимали во внимание поправки к декадам потенциометра по данным его проверки во ВНИИМ. Давление исследуемого вещества в пьезометре находили с учетом инструментальной, температурной и широтной поправок к показаниям барометра и с учетом гидростатических поправок на разность уровней масла в дифманометре и грузопоршневом манометре и исследуемого вещества в дифманометре и пьезометре. При вычислении избыточного давления учитывалась разница в ленинградском и стандартном ускорениях свободного падения и температурная поправка. Объем пьезометра определялся по формуле [c.8]

Следует, одиано, иметь в виду различие обозначений, приведенных в табл. 4. Браггер ) продолжил вычисления, проведенные в работах [30, 311, и получил формулы для кварца при гидростатическом давлении. [c.129]

Довольно быстрая монотонная сходимость гидростатического давления на рйс. 18.27 не может, однако, служить указанием на сходимость напряжений в элементах, даже несмотря на то что доля гидростатического давления в окончательных значениях напряжений может быть весьма значительной. Максимальная разница между точными значениями напряжений и вычисленными по методу конечных элементов имеет место в первом (ближайшем к внутренней границе) элементе. На рис. 18.28 представлено отношение напряжений в этом элементе к точным средним по элементу значениям в зависимости от числа элементов. Мы видим, что сходимость не для всех компонент является монотонной снизу, и не для всех компонент она такая же быстрая, как для гидростатического давления. Тем не менее для девятиэлементного приближения, как видно из рис. 18.29 и 18.30, эпюры напряжений, подсчитанные методом конечных элементов, хорошо согласуются с точными эпюрами. [c.368]

Для шаровой части наибольшее напряжение будет внизу на дне, где гидростатическое давление жидкости равняется dl и = Ов ж=Растягивающие усилия в шаровой части сосуда приходящиеся на единицу длины кольца тп, равняются ( /(271Г вш ). Радиальная составляющая этого усилия, вызывающая сжатие кольца (рис. 78, ), равняется Q 2nr) tga а сжимающее усилие в кольце равно (Р/2л) tg а. Это является лишь приближен ным решением, полученным на основании допущения, что цилиндрическая и шаровая части представляют собой мембраны, сопротивляющиеся только растяжению. При вычислении сжимающих напряжений в кольце необходимо к поперечному сечению самого кольца тп прибавить сечения смежных участков цилиндрической и шаровой частей. [c.106]

При измерении величин Р и К принципиально необходимо вводить поправку на вредный объем, гидростатическую поправку, возникающую из-за переменной плотности газа по длине трубки для измерения давления и на термомолекулярное давление. Последняя из этих поправок обусловлена потоком частиц газа вдоль трубки, передающей давление, и является функцией давления, разности температур между концами трубки и состояния ее внутренней поверхности. На рис. 3.8 приведены величины всех трех поправок для низкотемпературного газового термометра Берри. Для газового термометра на интервал высоких температур одной из самых существенных является поправка на вредный объем. Это обусловлено тем, что в формулу (3.24) для вычисления поправки на вредный объем входят элементарные объемы участков трубки, которые содержат газ с высокой плотностью. В случае газовой термометрии при высоких температурах это те части трубки, передающей давление, которые находятся при комнатной температуре. Во время эксперимента необходимо самым тщательным образом следить за тем, чтобы температура участков соединительной трубки,которые находятся при комнатной температуре, оставалась постоянной. Кроме того, необходимо контролировать изменения объема при открывании и закрывании вентилей. Измерение температуры и объема соединительной трубки и вентилей с необходимой точностью требует применения довольно сложных экспериментальных методов и является одним из основных источников погрещности газовой термометрии в области высоких температур. В низкотемпературной газовой термометрии газ, имею- [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...