Образцы цилиндрические — Напряжения

Теперь усложним задачу и представим себе, что образец без зазора и без натяга помещен в жесткую обойму (рис. 53, б). При сжатии продольной силой образец должен был бы расширяться в поперечном направлении. Но этому препятствует жесткая обойма, и в цилиндрическом образце возникает трехосное напряженное состояние. Поперечное напряжение р легко определяется из условия, что деформация в поперечном направлении равна нулю, т. е. [c.83]

Для цилиндрических образцов (рис. 133,в) требуются резьбовые головки достаточно большого диаметра. Для образцов из высокопрочной стали и титана рекомендуется головка, диаметр которой составляет около трех рабочих диаметров для сталей средней прочности и алюминиевых сплавов эта величина равна 2,2-4-2,5. При правильном выборе формы и размеров образцов коэффициент концентрации напряжений для случая работы материала в пределах упругости не превышает 1,025—1,05 [127]. [c.240]

Изменение гармонических составляющих сигнала при усталости. Образцы цилиндрической формы с концентратором в виде кольцевой выточки подвергались циклическому растяжению—сжатию по симметричному циклу с частотой 18 гц на гидропульсаторе типа ЦДМ-Ю пу. Материал образца — сталь 45. Циклическое деформирование проводилось в постоянном магнитном поле при напряженности 1000 а м, при которой сигнал с измерительной катушки, охватывающей образец, был максимальным. Измерительная катушка через РС-фильтр высших частот (дифференцирующая цепочка) подключалась к анализатору гармоник типа С5-3. Проведены исследования изменения с числом циклов нагружения гармоник сигнала, возбуждаемого в измерительной катушке за счет магнитоупругого эффекта [1], до седьмой включительно. Результаты исследований представлены на рис. 1, а. Установлено, что некоторые гармонические составляющие (третья и седьмая) претерпевают заметные изменения с момента появления в образце магистральной усталостной трещины. Однако следует отметить, что измерение гармонических составляющих, кратных частоте нагружения, связано с некоторыми трудностями, заключающимися в том, что при низкочастотном нагружении для уверенного разделения гармоник необходимо работать при очень узкой полосе пропускания анализатора гармоник, а это накладывает жесткие требования к стабильности частоты нагружения, задаваемой испытательной машиной. По этой причине, а также вследствие их малости не удалось замерить изменение при усталости гармоник выше седьмого номера. [c.134]

Исследования проводили на консольных ступенчатых образцах с диаметром рабочей части 20 мм, различную концентрацию напряжений в которых создавали, изменяя радиус закругления галтели при сохранении постоянным соотношения диаметров рабочей и посадочной части образца. Для получения сопоставимых результатов испытаний на усталость образцов с остаточными напряжениями и без них термообработку (отличающуюся только температурой отпуска после закалки) проводили, охлаждая образцы либо на воздухе, либо в воде. Механические свойства исследуемой стали (табл. 13), изменяющиеся с повышением температуры отпуска, практически не зависят от среды, в которой проводится охлаждение. Вместе с тем охлаждение в воде приводит (в отличие от охлаждения на воздухе) к образованию в поверхностных слоях образцов остаточных на-прял<ений сжатия, увеличивающихся с повышением температуры отпуска. Значения этих напряжений, определенные для цилиндрических образцов диаметром 20 мм и длиной 150 мм, после отпуска при температурах 500, 600, 650 и 700 °С и охлаждения в воде составили 65, 270, 380 и 470 МПа соответственно. [c.92]

Проведение испытаний. При испытаниях на усталость амплитуду колебаний вершины цилиндрического образца, соответствующую заданному напряжению, определяли расчетным путем [c.179]

Опыт показывает, что сопротивляемость материала разрушению или возникновению текучести зависит от вида напряженного состояния, определяемого отношениями главных напряжений и Og/ai. Так, например, если цилиндрический образец поместить в полость массивного очень жесткого тела, точно соответствующую его форме и размерам (рис. 8.1, а) и подвергнуть через штамп воздействию сжимающей силы, то вследствие стеснения поперечной деформации материал в образце испытает сжатие не только в направлении силы Р, но и в поперечных направлениях. Находясь в описанном состоянии, материал образца разрушится при напряжении PjF, большем по величине, чем то значение, которое обнаруживается в опыте с таким же образцом, но подвергнутым воздействию силы Р без стеснения поперечной деформации (рис. [c.520]

Аналогичные результаты были получены и в других работах. Например для изучения устойчивости остаточных напряжений при циклической нагрузке был использован косвенный метод наблюдения за деформацией гладкого цилиндрического образца с остаточными напряжениями при нагружении его знакопеременным изгибом или кручением. Если цилиндрический образец имеет в поверхностном слое сжимающие, а в сердцевине растягивающие остаточные напряжения, то релаксация первых должна вызвать укорочение, а релаксация вторых — удлинение образца. В приведенной работе наблюдение за изменениями размеров образцов при тренировке производилось путем измерения расстояния между отпечатками алмазной пира,миды, нанесенными на обеих головках образца. Проведенные эксперименты позволили автору сделать следующие выводы. [c.224]

Изложенные выше особенности неизотермического деформирования цилиндрических образцов ограничивают использование их для базовых экспериментов, так как в ряде случаев нельзя воспроизвести контролируемый режим неизотермического нагружения. Такие условия удается получить при применении корсетных образцов незначительной концентрации напряжений в минимальном сечении образца оказывается достаточно для подавления эффектов [c.155]

Обычно при испытаниях на растяжение используют 10-кратные или укороченные 5-кратные образцы цилиндрической формы. Нагружение осуществляется со скоростями порядка 6= (1— 30) МПа/с (силовое), 8= (0,025—0,25)10 2 - (кинематическое). В результате испытаний получают диаграмму условных напряжений материала [c.64]

Образцы цилиндрической формы давно применяли для определения прочностных свойств конструкционных материалов. Такие образцы часто ослабляли кольцевым надрезом с определенным радиусом закругления. Теоретические расчеты концентрации напряжений у вершины надреза в процессе растяжения образца были проведены Нейбером [74] на основании предложенных им формул интерполяции. Если в установленных в [74] [c.25]

Усталостный излом цилиндрического образца круглого сечения, который был подвергнут вращению вокруг изогнутой оси, имеет вид, показанный на рис. 191. Наружная область излома имеет гладкую, блестящую поверхность, тогда как внутренняя область имеет матовую зернистую поверхность. Такой вид излома говорит о следующей истории развития разрушения. Вначале ряд усталостных трещин образовался у поверхности образца, где нормальные напряжения имеют наибольшие значения. В дальнейшем эти трещины сомкнулись и продолжали продвигаться внутрь образца. В то же время поверхности трещины, соприкасаясь в зоне сжатия, истирались и сглаживались. В некоторый [c.309]

Предыдущие экспериментальные данные указывают на то, что расширенные концы тонких плоских образцов для испытаний на растяжение являются причиной появления сложного напряженного состояния в соседних с ними узких частях образца с параллельными сторонами желательно поэтому выяснить, как изменится это влияние для образца цилиндрической формы. Если развитие сложного напряженного состояния зависит от изменения поперечного сечения, то это явление должно проявиться резче в этом последним случае, так как в тонком плоском образце площадь меняется пропорционально ширине, в то время как в круглом образце переменного сечения она пропорциональна квадрату диаметра. [c.486]

Для цилиндрического образца иной стандартной формы, широко применяемой на континенте, расширенные головки соединяются с расчетной длиной коническими участками этот переход имеет прямолинейный контур, а сопряжение его с контуром средней части происходит под очень тупым углом. Оптические наблюдения обнаруживают в этих местах для плоского образца небольшое увеличение напряжений при хорошо округленном угле это увеличение не превышает величину напряжений в сечениях расчетной длины более чем на 10% и имеет весьма местный характер. [c.494]

Наводороживанию в процессах коррозии, катодной поляризации в растворах кислоты и электроосаждения металлов подвергалась наружная цилиндрическая поверхность образцов. Для концентрации напряжений вблизи этой поверхности служил надрез (г=0,8 мм и /г=1,0 мм). Как было установлено в предварительных опытах, воспроизводимость результатов в большой мере зависит от тщательности изготовления концентратора напряжений, особенно от радиуса в его вершине. Поэто му образцы контролировались на качество. надреза. [c.44]

Сжатие - наиболее частый вид нагружения уплотнительных деталей прл эксплуатации. Испытания на сжатие проводят на образцах цилиндрической формы размером 10 х 10 мм, сжимаемых между плитами специальной струбцины на постоянную величину е (ГОСТ 9982-76, ГОСТ 9.029 — 74). Определяют силу сжатия Р и условное напряжение ст = P/So по недеформированной площади сечения образца Sq. При сжатии образца между плитами площадь сечения образца и площадь контакта увеличиваются. При этом возникают значительные силы трения по поверхности контакта, вызывающие бочкообразность боковых стенок образца и неоднородность напряжений в нем. Поэтому связь нагрузки и деформации зависит от размеров и формы детали (см. под- [c.85]

Диаграмма деформирования и характеристики разрушения. Для анализа характеристик сопротивления деформированию и разрушению используют соответствующие диаграммы, получаемые при механических испытаниях гладких образцов, образцов с концентрацией напряжений и образцов с трещинами [2, 16—18]. При традиционных стандартизованных методах испытаний на растяжение плоских (например, по рис. 2) и цилиндрических гладких образцов ад = 1) чаще всего выполняют построение диаграммы растяжения — зависимости между растягивающим усилием Р и удлинением образца М Д/ получают измерением исходной базы l(s (Р — 0) и /, соответствующей нагрузке Р [c.12]

В большинстве случаев испытания на выносливость проводят на лабораторных образцах цилиндрической формы, диаметром 7—10 мм, имеющих полированную поверхность. Величину предела выносливости, полученную в результате испытания таких (нормальных) образцов будем считать одной из механических характеристик материала. Если подвергнуть испытанию на выносливость серию специальных образцов, подобных какой-либо конкретной детали, т. е. отличающихся от нормальных образцов наличием концентратов напряжений, абсолютными размерами, качеством обработки поверхности (или только некоторыми из перечисленных факторов), то, как правило, при одном и том же материале нормальных и специальных образцов предел выносливости, определенный при испытании последних, ниже. Таким образом, установлено, что пределы выносливости конкретной детали и материала, из которого она изготовлена различны. Влияние факторов, от которых зависит соотношение между пределами выносливости материала (нормального образца) и детали, более или менее полно изучено лишь для симметричного цикла изменения напряжений. Поэтому примем, что величины различных факторов, влияющих на пределы выносливости, определены при испытаниях в условиях симметричных циклов изменения напряжений. [c.648]

Счетные трубки для замера -излучения употреблялись двух образцов цилиндрические с алюминиевыми стенками для измерения активности образцов, имеющих радиоактивные изотопы с энергией более 0,7 Мэе, и колоколообразные (торцовые) со слюдяным окошечком для измерения активности образца, имеющих радиоактивные изотопы с энергией менее 0,7 Мэе. Как те, так и другие счетные трубки перед употреблением калибровались для нахождения рабочего напряжения, при котором трубка считает почти все 100% попадающих на нее частиц. Кроме того, находилось разрешающее время счета для каждой трубки для введения поправок. [c.83]

Машина для испытания на выносливость изгибом при враш,ении образца, закрепленного одним концом. Для испытания на машинах этого типа цилиндрический образец имеет головку для закрепления в патроне только с одной стороны. На другой конец надевается шарикоподшипник, к которому подвешиваются на подвеске грузы для создания изгибающего момента. Схема такого закрепления показана на фиг. 164 (внизу изображена эпюра изгибающих моментов). Для наиболее нагруженного сечения образца повторно-переменное напряжение составит [c.220]

Для испытания на малоцикловую усталость наиболее широкое распространение получили образцы с концентраторами напряжений в виде полос с отверстием (рис. 7, а) bld—Ь б (Ki=2,4-i-2,6) или цилиндрического стержня с кольцевой канавкой (см. рис. 7, б), имеющей либо полукруглый профиль / н=0,75 мм (Ki==2,2), либо V-образный профиль с углом раскрытия надреза 60° и / н=0,1 мм (/ i=4). Испытания таких образцов методически не представляют каких-либо затруднений. При их изготовлении важно не допустить наклепа кольцевого надреза, причем для нанесения надреза лучше применять профильный резец, а не шлифовальный круг. Отверстие в пластинах изготавливается сверлением, разверткой и последующим снятием с помощью мелкой шлиф-шкурки заусенца на кромках отверстия. [c.88]

Термостойкость материала при нагреве и охлаждении различна. Например, при охлаждении цилиндрических образцов наиболее опасные напряжения растяжения возникают на поверхности материала и быстро убывают к центру. Поэтому величина разрушающей разности температур ДГр обычно меньше в случае [c.219]

Рис. 1.11. Схема концентрации осевых напряжений в цилиндрическом образце при одностороннем растяжении в гладком образце (а) и в образце с концентратором напряжений в виде надреза (б) Он — номинальные напряжения. соответствующие силе Р

Фиг. 199. Испытательная машина Амслера (30 т) с маятниковым манометром, соединенным с насосом высокого давления 1 200 ат, для испытания полых цилиндрических образцов при двухосном напряженном состоянии.

Типичным случаем является возникновение остаточных температурных (термических) напряжений при неравномерном охлаждении изделия по сечению, например при закалке и т. п. (рис. 83,а). Поверхностный слой цилиндрического сплошного образца охлаждается и уменьшает свой объем быстрее, чем его внутренняя часть, и сжимает последнюю ( эффект обруча ), В результате во внутренней части возникнут временные напряжения сжатия, в поверхностном слое — напряжения растяжения Ор (рис, 83,6). При Ор От (при данной температуре) в этом слое произойдет пластическая деформация— необратимое изменение размеров. Когда периферийный слой уже охладился, центральная часть еще охлаждается и стремится уменьшить свой объем. Этому препятствует уже охладившийся периферийный слой. В центральной части образца возникнут остаточные напряжения растяжения, в периферийном слое — сжатия (рис, 83,б). Величина остаточных напряжений тем больше, чем выше разность температур по ечению и, следовательно, чем больше скорость охлаждения. [c.192]

В. С. Иванова и В. Г. Кудряшов [262] предложили определять вязкость разрушения по результатам испытаний на усталость. После испытаний на усталость до разрушения замеряется длина усталостной трещины и по соответствующей формуле, пригодной для данного типа образца и трещины, подсчитывают величину Ki - Для гладких цилиндрических образцов коэффициент интенсивности напряжений вычисляют по формуле [c.251]

До последнего времени кривых, подобных изображенной на рис. 63, имелось для зубчатых колес немного. По этой причине для расчета зубьев на излом нередко использовались аналогичные кривые, полученные при испытании на изгиб гладких цилиндрических полированных образцов с концентрацией напряжений. Для образцов из относительно мягких сталей обычно /п = 6 - -н- 10, = (1 - 4) 106 [129, 139]. [c.74]

Сжатие - один из видов мягких испытаний (с малым участием растягивающих поперечных деформаций или вовсе без участия растягивающих напряжений). Применение испытаний на сжатие целесообразно для материалов, хрупких при растяжении (чугун и другие литые материалы). При испытании на сжатие чаще всего используются образцы цилиндрической формы. Трение на торцах образца существенно влияет на результаты испытаний, поэтому их следует считать условными, так как они зависят от размеров образцов и состояния торцевых поверхностей. [c.173]

В. Г. Кудряшовым и В. С. Ивановой [37] предложен метод оценки склонности к хладноломкости, позволяющий определять сопротивление распространению трещины в условиях плоской деформации при ударном приложении нагрузки. По этому методу серия цилиндрических образцов с надрезом (рис. 32) подвергается ударному растяжению при различных температурах, причем геометрия надреза должка обеспечивать максимальную (предельную) концентрацию напряжений непосредственно около надреза, а условия испытания — высокая скорость деформирования — обеспечивают благоприятные условия для распространения трещины в условиях плоской деформации, когда поверхность разрушения перпендикулярна боковой поверхности образца. Максимальная концентрация напряжений достигается, согласно Нейберу [38], при глубине надреза, уменьшающем сечение вдвое (d/Z) = 0,707, где d — диаметр в надрезе, D—наружный диаметр образца), и таком радиусе закругления дна надреза, когда дальнейшее его заострение не приводит к уменьшению работы разрушения при ударе. Угол раскрытия надреза составляет 45 или 60°. Обычно для мягких сталей радиус закругления [c.54]

Определение остаточных напряжений в деталях типа цилиндрических стержней малого диаметра наиболее целесообразно проводить путем разрезки их на кольца и полуцилиндрические образцы. Тангенциальные остаточные напряжения в кольцевых образцах определяются по методике и расчетным формулам, приведенным выше. [c.69]

Условие течения. Закон Гука справедлив при относительно малых деформациях. При дальнейшем нагружении многие конструкционные материалы проявляют пластические свойства. Значение напряжения, при котором начинают проявляться пластические свойства, легко определить в случае простых нагружений, например, из опытов на растяжение цилиндрических образцов. Величину этого напряжения обозначают От. Однако вопрос о переходе в пластическое состояние усложняется в случаях сложного напряженного состояния. В конце прошлого и в начале настоящего столетий были проведены огромные экспериментальные исследования пластического поведения тела при сложном напряженном состоянии и сформулирован ряд критериев перехода в пластическое состояние [138, 168]. Критерий такого перехода, чтобы он приобрел инженерную ценность, должен связывать параметры напряженного состояния с а , получаемым при простейших экспериментах. Один из наиболее распространенных критериев перехода материала из упругого в пластическое состояние связан с именем Мизеса [c.11]

Применение концепции S к анализу критического состояния надрезанных цилиндрических образцов было выполнено Г. В. Ужиком [237, 238], который считал, что хрупкое разрушение может происходить по двум схемам первая — хрупкий отрыв без пластического деформирования происходит при условиях а,-< От и ai=Ra, где Ra, Oi й Oi — соответственно сопротивление отрыву недеформированного металла, интенсивность напряжений и наибольшее главное напряжение вторая — хрупкий отрыв после пластической деформации происходит при условиях Oi>Oy и Oi Ra., где Ra —сопротивление отрыву [c.58]

Основные вопросы, которые следует иметь в виду при выборе формы и размеров образцов — обеспечение однородности напряженного и деформированного состояния на расчетной длине образца и исключение общей и местной потери устойчивости его во всем исследуемом диапазоне нагрузок и чисел циклов. В испытаниях получили распространение цилиндрические (сплошные и трубчатые), а также корсетные образцы (рис. 5.1.1), крепящиеся в захватах машины за выполненные зацело головки с базированием по цилиндрическим поверхностям и торцам головок. Как правило, при правильном выборе формы и размеров образцов коэф- [c.214]

Автором совместно с М.М.Мацейко [211] и Г.Н,Филимоновым, проведен комплекс экспериментальных исследований по выяснению взаимосвязей между размерами образца, параметрами концентратора напряжений и сопротивлением усталости. Исследовали образцы с рабочим диаметром 5, 20, 40 и 160 мм из сталей 35, 40Х и 38Х2Н2МА. Испытания проводили по схеме чистого изгиба с вращением, Частота нагружения составляла 50 Гц для образцов диаметром 5-40 мм и около 7 Гц для образцов диаметром 160 мм. Испытывали геометрически подобные цилиндрические образцы с кольцевыми надрезами и без них. Отношение рабочей длины к диаметру гладких образцов составляло lid = 4, а радиус галтели при переходе к головкам образца Я = d. Л/-образный кольцевой надрез с углом раскрытия 60 на образцы наносили тонким точением. С целью уменьшения величины остаточных напряжений на дне надреза окончательный профиль скругления в надрезе у образцов с d = = 5- 40 мм формировали шлифовальным абразивным кругом, а у образцов d = = 1 70 мм надрез после точения зачищали шлифовальной шкуркой. [c.140]

На рис. 61 приведены результаты испытаний латуни ЛС59-1, проведенных совместно с Л. К. Спиридоновым по трем различным методикам. В области Т1>0 диаграмма пластичности построена по результатам испытания тонкостенных трубчатых образцов, нагружаемых осевой силой и внутренним давлением. В области 1>ц>0 испытывали сплошные цилиндрические образцы по изложенной выше методике, а также по методике, предложенной В. И. Максаком. Согласно последней два цилиндрических образца разных диаметров нагружают осевой силой Р и крутящим моментом Ы таким образом, чтобы отношение Р(М у образцов было одинаковым. По результатам испытания строят графики зависимости крутящего момента и осевого усилия от сдвига на поверхности или удлинения. Затем, вычитая из крутящего момента и осевого усилия, приложенных к образцу большего диаметра, соответствующие нагрузки, действовавшие на меньший образец в момент, когда деформации на поверхности стержней одинаковы, определяют нагрузки М, Р на условную трубку, дополняющую образец меньшего диаметра до большего образца. Если различие в диаметрах образцов незначительно, то напряжения в этой трубке можно определить по М и Р так же, как и при испытании трубчатых образцов [c.140]

Испытания алюминиевых и магниевых сплавов в соответствии с ГОСТ 9.019—74 проводят на плоских или цилиндрических образцах в одноосном напряженном состоянии. Растягивающие напряжения в та.ких образцах создаются с помощью специальной скобы при четырехточечном изгибе (рис. 28). Стрелу прогиба образца вычисляют по формуле fi = 5,57 Ро/(27Е8), где о—расчетное напряжение, Па Е — модуль упругости I — расстояние между опорами в скобе, мм б — толщина плоского образца или внешний диаметр цилиндрического образца, мм. [c.65]

В последнее время в механике разрушения придают большое значение экспериментальному изучению распространения трещин в материалах. В связи с технической сложностью осуществления двухосного напряженного состояния на плоских образцах особого внимания заслуживают тонкостенные трубчатые образцы (цилиндрические оболочки), па которых путем комбинации внутреннего или внешнего давления, растяжения — сжатия и кручения можно получить плоское напрял<енное состояние в широких пределах изменения главных напряжений. Применение таких образцов требует теоретического решения соответствующих задач. Рассмотренная вьнпе задача о напряженном состоянии цилиндрической оболочки с произвольно ориентированной трещиной может служить теоретической основой для проведения таких экспер№ментов. [c.296]

Изменение сечения в образце цилиндрической формы, следовательно, вызывает большую область с неравномерным напряжением, чем в тонком плоском образце с тем же профилем перерехода к головкам. [c.487]

Под действием статической растягива ощей силы Я глад сий цилиндрический образец при превь(щении предела пропорциональности будет мвномерно пластически деформироваться по всей рабочей длине и по всему поперечному сечению. При этом в каждом элементе объема образца создается линейное напряженное состояние (по всему сечению действуют равномерно распределб кные напряжения а Я/Fo oti остальные главные напряжения и аз отсутствуют). В момент достижения неустойчивого состояния, когда сила Р сопротивления металла достигает максимума происходит образова- [c.9]

Для случая малых упругопластических деформаций в работе [42] проведен приближенный анализ напряженного состояния в наименьшем сечении цилиндрического растягиваемого образца с кольцевой гиперболической выточкой (рис. 3.34). Три сплошные кривые соответствуют упругому напряженному состоянию в момент появления пластических деформаций в вершине надреза. Штриховые линии показывают осевые напряжения в пластической области для стадии упругопластнческого деформирования образца (ОС — зона упругих деформаций СМ — пластическая зона). Таким образом, предположение о полном выравнивании напряжений после прохождения пластической деформации (справедливое для тонкого надрезанного образца при плоском напряженном состоянии) является необоснованным для трехосного напряженного состояния, имеющего место в случае цилиндрического (или достаточно толстого плоского) надрезанного образца, даже для идеального упругопластичного материала. Исходя из того, что в центральной зоне надрезанного образца создается трехосное напряженное состояние растяжения, испытание образцов с глубокими кольцевыми надрезами было рекомендовано для определения сопротивления отрыву [42]. Основанные на предположении о малости пластических деформаций решение и метод определения сопротивления отрыву [42] справедливы в том случае, если при испытании образца с кольцевой выточкой не образуется замкнутая пластическая зона (при образовании такой зоны пластические деформации резко возрастают). Замкнутая пластическая зона не образуется у малопластичных материалов. [c.152]

Из рис. 5.2 видно, что относительная толщина упрочненного слоя А (в большей мере) и коэффициент смещения х существенно влияют на коэффициент упрочнения Ку, который для рассматриваемых передач может изменяться от единицы до двух и более, причем эффект упрочнения больший у колес с большим числом зубьев. На основании этого можно заключить, что величины коэффициентаприведенные в ГОСТ 21354-87 (1 < Ку< 1,3), являются заниженными. Это подтверждается также результатами усталостных испытаний на изгиб цилиндрических образцов с концентраторами напряжений и без них из материалов [52], используемых для изготовления зубчатых колес, с различными видами упрочнений и без них, согласно которым 1 <К < 2,68. Следует также иметь в виду, что для уточнения эффекта упрочнения зубьев при расчетах зубчатых колес необходимо коэффициентом К учитывать все влияния поверхностного упрочнения на пределы выносливости зубьев при изгибе и не учитывать их в других коэффициентах, например 7 (см. формулу (5.1)). [c.114]

Возбуждение динамических напряжении осуществляют и при исполь-еовании вращающегося магнитного поля трехфазного тока. На рис. 1.39 показана схема такой машины для испытания на усталость консольных образцов. Цилиндрический образец 2 одним концом укреплен в станине 1, [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...