Продольные силы заданы

Продольные силы заданы [c.284]

ПРОДОЛЬНЫЕ СИЛЫ ЗАДАНЫ [c.285]

ПРОДОЛЬНЫЕ СИЛЫ ЗАДАНЫ 287 [c.287]

Здесь первое слагаемое — потенциальная энергия изгиба стойки и второе слагаемое — работа,- совершаемая продольными силами при искривлении стойки. При использовании выражения (23) для вычисления критического значения продольных сил задаются приближенным уравнением криволинейной формы равновесия. С этой целью целесообразно использовать уравнение упругой линии рассматриваемой стойки от комбинации некоторых поперечных нагрузок [121, 059 [c.262]

Задана 2. Построить эпюру продольных сил дня бру<я (рис. [c.9]

Задача 4. Построить эпюру продольны сил для бруса (рис. 1.8), если заданы а, F, q = iFI(2a). [c.12]

В аудитории надо решить не менее двух-трех примеров на построение эпюр продольных сил и такое же количество задать на дом. [c.63]

Построить эпюры продольных сил N, изгибающих моментов Мх и Му, крутящих моментов и поперечных сил Qx и Qy для расчетных схем, приведенных на рисунке. Числовыми данными следует задаться. Соединения в узлах считать жесткими. [c.169]

Решение. Плош,ади сечений тяги и подкоса заданы, Найдем допускаемую продольную силу [N для тяги и [Л г] —для подкоса. Тяга работает на растяжение, а подкос — на сжатие. [c.56]

Силы, действующие на вертолет в вертикальной продольной плоскости, показаны на рис. 5.31 (см. также разд. 5.4). Вертолет имеет скорость V, а траектория его полета наклонена к горизонту на угол 0тр, гак что скорость набора высоты или снижения Ус равна V sin 0тр. Несущий винт создает силу тяги Т и продольную силу Н, направления которых заданы выбором плоскости отсчета. Последняя составляет угол а со скоростью V набегающего потока (угол атаки а положителен, когда винт наклонен вперед). На вертолет действуют вес W (направлен по вертикали) и сила аэродинамического сопротивления D (направлена по скорости V). Вспомогательные пропульсивные или несущие устройства можно принять в расчет, включив создаваемые ими силы в W н D. Условия равновесия вертикальных и горизонтальных составляющих дают [c.235]

До сих пор мы предполагали, что продольная сила Т задана. Часто приходится ее определять из того условия, что концы стержня при изгибе не могут сближаться или что сближение пропорционально продольной силе. Если концы стержня вовсе не сближаются, то, очевидно, удлинение оси стержня, обусловленное продольной растягивающей силой, как раз равно тому сближению концов, которое получается от изгиба. Для нахождения продольной силы получаем уравнение [c.189]

Вставляя вместо у ж у их значения, мы из этого уравнения могли бы найти величину продольной оси и потом полностью исследовать вопрос об изгибе, как это мы делали в предьщущих задачах, где продольные силы были заданы. Если концы стержня соединены упругой связью так, что изменение расстояния между ними пропорционально продольной силе, то величина продольной силы найдется из уравнения [c.234]

При неравномерном движении погрузчика по прямолинейному участку пути на него действуют силы (рис. 17) Gq — полный вес погрузчика с грузом = Gq sin а и Gy = os а — составляющие веса погрузчика, соответственно параллельная и перпендикулярная опорной поверхности —продольная сила инерции массы погрузчика — сила сопротивления воздуха Pi, Р2 — нормальные реакции на передние и задние колеса fPi, fPi — касательные силы сопротивления на передние и зад- [c.65]

Однако по условию задачи может быть задана не величина продольной деформации, а отношение продольной силы к равнодействующей внутреннего давления на днище. [c.207]

N — продольная сила в лопатке, определяемая по формуле (93). Сложность вычислений и, Ь и 11 по формулам (132), (133) и (135) в значительной мере зависит от того, в какой форме задана функция W (г). Если отношение наружного диаметра диска к диаметру вала велико [c.476]

Для того чтобы перейти от энергии к напряжениям, необходимо задать, как и в предыдущих примерах, распределение деформаций в системе. В данном случае проще, однако, задать непосредственно распределение продольных сил по длине стержней. [c.577]

Рассматриваем участок I. В пределах участка проводим произвольное сечение, задаем его координату х (начало отсчета — от начала стержня). Считая мысленно отброшенной нижнюю часть (если считать мысленно отброшенной верхнюю часть, то потребуется определять реакцию R), определяем численное значение продольной силы как величину проекции силы Р на продольную ось X. Значение продольной силы будет со знаком плюс , так как сила Р направлена от рассматриваемого сечения [c.270]

Используем метод сечений. Проводим произвольное сечение, задаем координату сечения. Считаем мысленно отброшенной верхнюю часть. Продольная сила в сечении возникает за счет нагрузки, которая действует на мысленно отброшенной части, т.е. силы Р2, и части распределенной нагрузки, определяемой плош адью выделенной трапеции. [c.272]

Третья задача связана с определением допускаемой нагрузки. В задаче заданы размеры поперечных сечений и допускаемые напряжения. Определению подлежит допускаемая продольная сила, а через нее и допускаемая нагрузка. Из условия прочности в опасном сечении [c.375]

Граничные условия к (10.1) разнообразны. На конце могут быть заданы пары, ии 0, Он М, икМ— и много других комбинаций (если, например, конец находится в цилиндрическом шарнире, то = и - = О, 0 =0, б, — заданная продольная сила, — заданный крутящий момент). Начальные условия традиционны и,в,й и 0 — заданные функции 5. [c.152]

Принятые граничные условия выражали то, что боковая поверхность стержня свободна от напряжений, а на торце х = 0 задана продольная сила N типа функции Хевисайда во времени и нулевые радиальные перемещения [c.111]

Конец стержня называют заделанным (рис. 4, а см. с. 66), если он не может испытывать никаких смещений — ни продольных, ни поперечных, и, сверх того, не может измениться его направление (т. е. направление касательной к стержню в его конце). В этом случае граничные условия заключаются в том, что задаются координаты конца стержня и единичный вектор касательной t к нему. Сила же и момент сил реакции, действующие на стержень со стороны опоры в точке закрепления, определяются в результате решения уравнений. [c.104]

В инженерной практике имеют дело не с векторами и УИ, а с их проекциями на оси какой-либо системы координат. Наиболее широко в аэродинамике используется скоростная ортогональная система координат (рис. 1.1.1). В этой системе обычно задают аэродинамические силы и моменты, так как многие исследования динамики полета и прежде всего траекторные задачи связаны с применением осей координат именно такой системы. В частности, уравнения движения центра масс летательного аппарата удобно записывать в проекциях на эти оси. В скоростной системе продольная (скоростная ) ось Оха (ГОСТ 20058—74) направлена всегда по вектору V скорости движения центра масс аппарата, а вертикальная ось (ось подъемной силы) Оуа расположена в плоскости симметрии. Ее положительное направление будет таким, как показано на рис. 1.1.1. Боковая ось ОХа этой системы направлена вдоль размаха правого крыла так, что образуется правая система координат. В обращенном движении продольная ось совпадает с направлением скорости потока, а ось расположена вдоль размаха левого крыла так, чтобы сохранилась та же правая система координат. Такую систему координат обычно называют поточной. [c.10]

Следующий пример — линейная система, представляющая собой тонкий прямолинейный стержень. Входом у него является произвольная точка, например, имеющая координату хо = О, в которой задана внешняя случайная сила f(t), выходом —смещение u(t) в другой точке х. В тонком стержне могут возбуждаться три типа волн — продольные, крутильные и изгибные (см. главу 5). Два первых типа (продольные и крутильные) описываются сходными дифференциальными уравнениями в частных производных второго порядка. Частотная характеристика для них имеет следующий вид [c.104]

Если задана скорость U частиц, а угол между направлением скорости и линией центров равен а, то силу воздействия жидкости на частицы можно разложить на продольную ц и поперечную составляющие (по отношению к направлению скорости). Чтобы получить соответствующее представление, заметим, что [c.279]

Из формул (1.115) и (1.116) следует, что для панели, у которой на обоих концах ребер заданы силы, площадь поперечного сечения каждого ребра определяется тремя параметрами продольными напряжениями в ребрах О) и продольными усилиями Pj и Р/. Выбор параметров Pj и Р/ равносилен выбору площадей полеречных сечений левых и правых концов ребер, которые равны [c.48]

Существует плоскость отсчета, относительно которой циклический шаг равен нулю. Эта плоскость называется плоскостью постоянных углов установки, так как отсчитываемый от нее угол 0 будет постоянным. Чтобы найти ее положение, рассмотрим произвольную плоскость отсчета, относительно которой коэффициенты Фурье 01с и 01S не равны нулю. Плоскость постоянных углов установки получим в результате поворота первоначальной плоскости вокруг поперечной оси у назад на угол 0и и поворота вокруг продольной оси X влево на угол 0j . Эти повороты соответствуют повороту лопасти на азимуте il вокруг оси ОШ на угол 01с os il)01S sin ij) относительно плоскости отсчета, т. е. из первоначального угла установки вычитается как раз циклический шаг Следовательно, первую гармонику с коэффициентом 01s угла установки можно трактовать как следствие продольного наклона плоскости постоянных углов установки, а первую гармонику с коэффициентом 0i — как следствие поперечного наклона этой плоскости. В результате действия управления плоскость концов лопастей (а с ней, и вектор силы тяги) наклоняется параллельно плоскости постоянных углов установки. Поэтому введение угла 0is обеспечивает продольное управление вертолетом, а введение угла 0i — поперечное управление. Плоскость постоянных углов установки часто используют в теории несущего винта, так как отсутствие циклического изменения 0 несколько упрощает выкладки. Заметим, что плоскость постоянных углов установки и плоскость управления, вообще говоря, не совпадают первая определяется полным углом установки лопасти, а вторая — системой управления, т. е. той составляющей угла установки, которая задается управлением. [c.165]

Реакция несущего винта с учетом аэроупругости может быть определена для заданного положения управления. Однако режим задается такими параметрами, как скорость и полетная масса, а не положением управления. Следовательно, дополнительно к анализу должен быть выполнен расчет балансировочных параметров, включающий итерационные вычисления положения управления для достижения равновесия сил и моментов на несущем винте или на вертолете. Если рассматривается только несущий винт, то три параметра управления, а именно общий шаг и коэффициенты циклического шага (продольный и поперечный) определяют значения балансировочных параметров, например тяги несущего винта и наклона плоскости концов лопастей (или тяги, пропульсивной и поперечной сил). Если рассматривается вертолет в целом, то для уравновешивания шести сил и моментов на вертолете необходимо задать шесть параметров управления общий шаг, продольный и поперечный циклические шаги, положение педалей управления и углы тангажа и крена фюзеляжа. Расчет балансировочных параметров заключается в сравнении текущих значений сил и моментов на вертолете с заданными и таком изменении управляющих параметров, чтобы заданные значения получились при следующем цикле. Эти шаги повторяются до тех пор, пока не будут получены значения сил и моментов в пределах допустимых отклонений от заданных значений. Для определения требуемых приращений параметров управления необходимо знать производные сил на вертолете по параметрам управления. Эти производные могут быть либо получены простым анализом, либо вычислены перед итерацией путем задания приращения параметров управления на определенную величину с последующим определением приращения сил. Последний способ особенно подходит для расчетов предельных режимов полета. Нахождение одного балансировочного параметра, например значения общего шага при [c.691]

При полете вперед угловая скорость тангажа вызывает центробежное вертикальное ускорение йг, возникающее при повороте вектора скорости. Аналогично угловая скорость рыскания вызывает поперечное ускорение. Как и на висении, в короткопериодическом движении вертолет реагирует на продольное управляющее воздействие в основном изменением угловой скорости тангажа. Таким образом, при полете вперед отклонение продольного управления вызывает вертикальное ускорение вертолета, что дает летчику возможность управлять траекторией полета. Рычаг общего шага используется при полете вперед главным образом для установки балансировочного значения силы тяги. Вектор скорости вертолета совпадает по направлению с продольной осью, поэтому при крене не возникает ускорения. Отклонение поперечного управления задает только угловую скорость крена. [c.752]

Разбиваем брус на участки. На каждом учас1ке проводим произвольное сечение, задаем ксэординату этого сечения. Начало координат помещаем в крайнем нижнем сечении участка. Это означает, что при определении продольной силы будем рассматривать нагрузки, леж210ще вниз от сечения. [c.71]

На рис. 2.13 учебника [12] показан ряд брусьев, для которых изменение их длин должно производиться суммированием удлинении (укорочений) отдельных участков. Рекомендуем повторить этот рисунок на плакате и предложить учащимся для второго и третьего из изображенных брусьев найти изменения их длин от каждой из приложенных си в отдельности, а затем определить суммарное перемещение. Построин эпюры продольных сил, определить полные изменения длин на основе этих эпюр, т. е. без применения принципа независимости. Считаем, что учащихся надо научить уверенно определять перемещения, как пользуясь, так н ие пользуясь принципом независимости действия сил. Построить эпюру перемещений более чем В одной задаче, по-видимому, не позволит время, но надо будет задать на дом две подобные задачи. [c.70]

По меньшей мере в одной из задач на стержневые системы (упомянутая трехстержневая система или балка, подвешенная на нескольких стержнях) надо выполнить проектный расчет на прочность. Сначала надо разъяснить, что элементарным путем задачу решить невозможно, если не задано соотношение площадей сечений стержней. Рассчитываем только такие системы, в которых это соотношение задано обычно все плошади выражены через один параметр А, который должен быть определен (скажем, для балки, подвешенной на трех параллельных стержнях, у41=Л, Л2 = 1,5Л, Лз==2Л). После определения продольных сил для каждого стержня составляется условие прочности и определяется требуемое значение Л из найденных значений Л искомым будет наибольшее. Конечно, не всегда обязательно использовать все условия прочности, во многих случаях очевидно, в каком стержне напряжение наибольшее (при одинаковом материале стержней), и значение Л определяется из условия прочности этого стержня. [c.88]

Используются брусья постоянной и переменной кривизны. Рассмотрим вопрос построения эпюр для криволинейных стержней постоянной кривизны, т. е. очерченных по дуге окружности. На кривом стержне любое сечение можно задать полярным углом ф, и тогда поперечная и продольная силы, а также изгибающий момент в сечении будут функциями Р = 1(ф) Н = 1(ф) М = 1(ф). Для Q и N принимаются обычные правила знаков. Изгибающий момент считаем положительным, если он увеличивает кривизну, т. е. если вызывает растяжение наружных волокон стержня. На рис. 10.9.1, а представлен криволинейный стержень с R = onst, на который под углом а к оси х действует сила Р. Рассмотрим построение эпюр Q, N и М для этого стержня. Силу Р разложим на две составляющие Рх = Р os а и Ру = Р sin а. Стержень рассечем плоскостью OF. Левую часть отбросим. Правую рассмотрим. Для ее равновесия в полученном сечении необходимо приложить Q, N и М, вызываемые внешними нагрузками, т. е. силой Р. [c.163]

Примечание. Анализируя результат решения примера 2.1, естественно задать вопрос нельзя ли подобрать такую форму бруса, при которой в любом из его сечений напряжения окажутся равными допускаемым и, таким образом, прочностные возможности материала всюду будут использованы в полной мере Такой брус можно запроектировать, и ему естественно дать название Сруса равного сопротшления сжатию. Чем ниже расположено сечение бруса, тем большая продольная сила в нем возникает, так как большая часть собственного веса ею уравновешивается. Для обеспечения равенства напряжений во всех сечениях необходимо увеличивать их площадь по мере увеличения г. Для того чтобы установить, по какому закону должно осуществляться это увеличение, решим пример 2.2. [c.127]

А является решением (2) и заранее задается практически не зависит от характеристик колебаний пружины как элемента с распределенными параметрами, так как ее С0о>50 Гц. При нагружении пружины продольной силой Яо = onst и поперечной силой Q — Q (О (рис. 5, а, б), напряжение от Pq определяется указанным выше способом. [c.193]

Примеры пластин, подкрепленных произвольным количеством ребер, показаны на рис. 1.6 и 1.7. Левые концы ребер нагружены заданными продольными силами Рл, Р2,-,Рп+и правые —либо нагружены заданными дродольными силами Р, Р2, Р п+ (см. рис. 1.7), либо защемлены (см."рис. 1.6). В реальной конструкции встречаются и иные условия на концах ребер. Например, могут быть заданы продольные перемещения, усилия на одной части концов и продольные перемещения на другой. Здесь мы рассмотрим решение в случае концевых условий одного типа на каждом торце подкрепленной панели. Для определенности будем считать, что на всех левых концах ребер заданы силы, на всех правых либо силы, либо продольные перемещения. [c.26]

Рассмотрим теперь тот случай изгиба слегка искривленного стержня, когда продольные силы не заданы, а являются следствием того обстоятельства, что при изгибе концы стержня не могут свободно сближаться. В зависимости от начальных искривлений продольные силы могут быть растягивающими или сжимающими, влияние их на изгиб может быть значительно большим, чем в случае стержней с прямой осью. В качестве примера рассмотрим изгиб стержня с опертыми несближающимися концами под действием равномерно распределенной нагрузки q. [c.289]

Далее рассматривается задача об опертой по краям х = I балке, нагруженной нормально к ее продольной стороне у = Ь сосредоточенной в точке (О, Ь) силой Q и уравновешивающими ее силами — Q/2 (реакциями опор) на краях ( /, Ь). Изгибаю-Ш.ИЙ момент (л ) в поперечном сечении х при таком загруже-нии задается треугольной эпюрой [c.498]

Другим частным случаем является случай панелей симметричного строения типа, описанных выше, но защемленных на правом торце. Такие панели с пятью и шестью ребрами изображены на рис. 1.24 и 1.25. Внешние усилия на левых концах наружных ребер здесь можно задать произвольно. Формально силы Р определяются формулой (1.91), где Л о — дроизволыный параметр нагружения. При этом, как и выше, N будет продольным усилием в наружных ребрах при деформации панели как стержня, Л о. fn+iNo — аналогичные усилия во внутренних ребрах панели. С продольными усилиями N( 1, No, fn+i o удобно сравнивать фактические усилия в ребрах, чтобы получить решение, наглядно показывающее отклонение решения от полученного по формулам сопротивления материалов (стержневая модель). Очевидно, по мере удаления от левого торца панелей будет происходить выравнивание напряжений в соответствии с принципом Сен-Венана. Напряжения в ребрах все более и более будут приближаться к напряжениям, имеющим место при растяжении панели как стержня. [c.39]

Здесь нулевая гармоника 0о — это средний угол установки лопасти, а первые гармоники ряда характеризуют циклическое изменение угла установки с частотой 1. Изменение угла установки лопасти происходит по двум причинам. Во-первых, при работе винта возникают упругие деформации лопасти и элементов цепи управления (динамические степени свободы). Это движение описывают уравнения, которые выводятся из условия равенства нулю суммы моментов, действующих на лопасть относительно ее оси. Во-вторых, угол установки изменяется вследствие действия системы управления. Именно изменением угла установки лопастей летчик управляет вертолетом. Моменты относительно оси лопасти малы, а изменения подъемной силы, вызванные действием управления, значительны, так как происходит непосредственное изменение угла атаки. Поэтому управление углом установки лопастей — весьма эффективный способ управления силами, создаваемыми несущим винтом. Обычно управление охватывает только нулевую и первую гармонику, т. е. задает угол установки 0 = 0о-f 0i os -f 0и sirni без учета деформаций. Среднее значение 0о называют общим шагом винта, а сумму первых гармоник с коэффициентами 0i и 0и — циклическим шагом. Изменение общего шага позволяет управлять в основном средними силами на лопастях, а значит, величиной силы тяги винта, изменение же циклического шага дает возможность управлять ориентацией плоскости концов лопастей (т. е. первыми гармониками махового движения), а значит, наклоном вектора силы тяги. Угол 0i определяет поперечный наклон вектора силы тяги, угол 01S — продольный. [c.163]

Кроме затрат мощности на отдельный несущий винт имеются еще дополнительные потери. Потери на аэродинамическую интерференцию несущих винтов и винта с фюзеляжем составляют значительную часть располагаемой мощности, особенно у вертолетов продольной схемы. У вертолетов одновинтовой схемы нужно учитывать также потери на рулевой винт. Расчет характеристик рулевого винта осложнен тем, что этот винт работает в следе несущего винта и фюзеляжа. Интерференция уменьшает эффективноеть рулевого винта особенно увеличиваются его нагрузки и вибрации. При маневрировании по рыскаиию рулевой винт может даже попасть в режим вихревого кольца, вследствие чего ухудшается управление и значительно усиливаются вибрации. Характеристики рулевого винта можно рассчитать, учитывая, что его сила тяги задана аэродинамическим моментом несущего винта, т. е. Гр. в = Q/lp. в, где /р. в — плечо рулевого винта относительно вала несущего винта. Так как потребная мощность рулевого винта составляет малую часть общей мощности, а потери на интерференцию нужно как-то оценить, часто прибегают к весьма приближенным формулам. Потери на интерференцию между частями вертолета и потери на рулевой винт можно также учесть в общем к. п. д. т]. При этом нужно рассчитать только затраты мощности на несущий винт, а полная потребная мощность определяется умножением этих з атрат на коэффициент 1/т]. Если принять в расчет потери в силовой установке и в трансмиссии, а также потери на интерференцию и рулевой винт, то на режиме висения в типичном случае ti составляет 0,80 0,87. При полете вперед т], как правило, больше, поскольку потери на интерференцию и на рулевой винт уменьшаются. [c.270]

Для идеального продольно сжатого упругого стержня, если сжимающая сила не превышает критического зйлерова значения стержень будет возвращаться в первоначальную прямолинейную форму, если ему задать малый прогиб в виде sin (па /0 и затем отпустить состояние стержня, предшествовавшее заданию в нем перемещений, опишем как условие устойчивого равновесия. Если силу Р можно было бы довести до значения, намного превышающего критическое, не допуская выпучивания, а затем стержню задали бы некоторое смещение и снова отпустили, toi он стал бы неограниченно изгибаться дальше, т. е. выпучиваться , говорят, что это было условие неустойчивого равновесия. Если нагрузка Р в точности равна критическому значению и стержню-придаются прогибы небольшой величины, а затем его отпускают, то стерн ень останется в состоянии равновесия в изогнутом положении будем говорить, это есть условие нейтрального равновесия при малых перемещениях. [c.81]

Сварные соединения, выполненные комбинированными швами (продольными и поперечными), нагруженные заданным изгибающим моментом М, рассчитывают различными по своей методике способами. При решении настоящего примера используем способ расчета по принципу независимости действия сил. Следует указать, что для всех методов расчета (да1Шого типа сварных соединений) обычно задаются основными размерами швов и далее ведут расчет как проверочный. [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...