Определение неизвестных параметров состояния

Рассмотрим пример использования диаграммы для определения неизвестных параметров состояния по трем заданным. [c.99]

Определение неизвестных параметров состояния [c.107]

Фиг. 44. Определение неизвестных параметров состояния ненасыщенного воздуха по диаграмме I-S при данных р , t и ф.

Ниже приводятся примеры на определение неизвестных параметров состояния по объединенной диаграмме i-s. [c.150]

При экспериментальном определении величин к а Я в принципе требуется измерить параметры состояния системы, которая находится в тепловом равновесии при температуре 273,16 К и для которой можно написать уравнение состояния в явном виде с единственным неизвестным параметром к или Я. Такую систему представляет собой реальный газ в пределе низких давлений. До последнего времени наиболее точные экспериментальные значения для к в Я получались методом предельно разреженного газа. [c.26]

Уравнение (31) вместе с уравнениями неразрывности, количества движения и состояния образуют систему, достаточную для определения четырех неизвестных параметров газа — рг, Рп 7 г, Wr — в конце трубы. [c.196]

При определении наиболее информативных диагностических признаков нужно, вообще говоря, знать структуру акустического сигнала, для чего требуется детальное исследование процессов звукообразования внутри объекта диагностики. Однако поиск признаков является в какой-то мере и самостоятельной задачей, связанной с анализом акустических сигналов и разработкой алгоритмов для ЭВМ или аппаратуры для их обработки. В тех случаях, когда заранее неизвестна структура машинного сигнала и, таким образом, неясно, каково влияние параметров состояния на акустический сигнал, у исследователя должен иметься достаточно полный набор разнообразных независимых характеристик сигнала, среди которых он может выбрать опытным путем наиболее чувствительные к изменениям исследуемых параметров состояния и затем использовать их в качестве информативных диагностических признаков. [c.21]

Как и в линейной задаче две из четырех величин, определяю-Ш.ИХ состояние сечения s = So, находят из граничных условий в этом же сечении, а остальные две выбирают так, чтобы удовлетворялись граничные условия на торце s=sj. Однако в отличие от линейной задачи значения неизвестных при s = не могут быть явно выражены через их значения при s = s . Поэтому для определения начальных параметров приходится решать неявную систему уравнений. [c.205]

Вывод. Построение, позволяющее определить неизвестное 5-состояние и вместе с ним рассчитать скорость массопереноса, весьма несложно. При этом, в частности, удается избежать большого объема численных расчетов, связанных с методом проб и ошибок. Однако не представляется возможным исключить лучистую составляющую теплового потока или составляющую, учитывающую зависимость проводимости g от В. Преимущества использования /if-диаграммы (мы надеемся, что они станут еще более очевидными в 6-4) заключаются в ускорении расчета (при наличии построенной диаграммы), а также в том, что h—f диаграмма позволяет лучше понять относительную роль различных параметров задачи. Последнее преимущество, а также удобство вследствие необходимости построения диаграммы лишь один раз для определенной пары веществ при данном давлении вытекают из того, что форма линий диаграммы энтальпия — состав (изотермы и 5-кривая) характеризует все общие термодинамические аспекты задачи. Частные особенности конкретных условий массопереноса проявляются в расположении характерных точек, используемых при построении. [c.265]

Ранее мы заметили, что (6.135), (6.136) эквивалентны лишь четырем независимым уравнениям. Однако они содержат пять неизвестных функций р , и три компоненты вектора скорости и. Поэтому для определения неизвестных требуется еще одно уравнение. Ясно и физически, что движение жидкости не определено, пока не заданы термодинамические свойства системы. Для жидкости термодинамическое состояние в общем случае определяется двумя независимыми параметрами, например р , Т . Однако для адиабатических процессов, когда энтропия постоянна, Г и, следовательно, все функции термодинамического состояния могут быть выражены через один параметр — давление. Таким образом, для данной жидкости р, можно считать известной функцией от р , так что в четырех уравнениях (6.135), (6.136) остаются лишь четыре неизвестные функции. [c.140]

То обстоятельство, что удовлетворяет также уравнениям (6.15) и (6.20), не приносит никакой практической пользы, так как теперь является неконтролируемым состоянием, которое отличается от аут (а, 0> скажем, неизвестной примесью состояния, соответствующего сходящимся сферическим волнам. Поэтому смысл параметров а в векторах (а, /) и (а, 1) совершенно различен. Состояние (а, t) таково, что в далеком прошлом оно представляет собой заданный пучок , полностью определенный набором собственных значений а поведение его в отдаленном будущем целиком определяется гамильтонианом. Состояние же (а, 1) таково, что в отдаленном будущем оно будет соответствовать пучку с набором квантовых чисел а поэтому в далеком прошлом оно должно представлять собой некоторое сложное состояние свободных частиц, точный вид которого зависит от Н. [c.151]

Для расчета модуля объемной упругости по формуле (8.5) необходимо иметь зависимость, связывающую величины / и р. Этой зависимостью является уравнение состояния рабочей среды. В общем случае уравнение состояния может содержать еще температуру рабочей среды, для определения которой необходимо рассматривать процессы теплообмена, протекающие в данной системе. При решении такой общей задачи обычно встречается ряд трудностей, вызванных тем, что уравнение состояния среды составляется только после принятия определенных допущений, а описание процессов теплообмена в реальной системе приводит к сложным математическим моделям с дополнительными неизвестными параметрами. [c.178]

Это уравнение связывает пять функций состояния Т, S, U, р и V. Само же состояние простой системы определяется двумя параметрами. Поэтому, выбирая из пяти названных величин две в качестве независимых переменных, мы получаем, что основное уравнение содержит еще три неизвестные функции. Для их определения необходимо к выражению (5.5) добавить еще два уравнения, которыми могут быть термическое и калорическое уравнения состояния [c.101]

Ответ на второй вопрос теоретически проще. Для экспериментального определения q неизвестных коэффициентов в линейных разложениях типа (1.2) требуется задать q различных состояний объекта с известными значениями внутренних параметров. Для квадратичных полиномов от к параметров это число равно q = i 2к k, где С — число сочетаний из к по 2. Идеальным является случай, когда один признак зависит только от одного параметра. Здесь нужно меньше всего признаков и предварительных тестов для определения конкретного вида зависимостей. [c.20]

Третья линия решения проблемы приведения — метод непосредственного асимптотического интегрирования. Здесь заменой координат— различной при отыскании качественно различных напряженных состояний — в уравнения теории упругости искусственно вводится параметр (скажем, в), характеризующий тонкостенность оболочки. Далее каждой неизвестной функции должен быть присвоен определенный непротиворечивый показатель интенсивности, допускающий рекуррентную процедуру определения членов разложения неизвестных по степеням малого параметра 8. Отсюда ясно, что для успешного применения метода весьма желательна предварительная информация об основных свойствах определяемого напряженного состояния, иначе можно запутаться в подыскании непротиворечивых показателей интенсивности. Но если этот пусковой момент преодолен, то дальнейшее быстро приводит к изящным процедурам определения и последовательного уточнения напряженного состояния для широкого круга задач. [c.263]

Трех соотношений для скачка вместе с уравнением состояния в некоторых специальных случаях может оказаться достаточно для полного описания течения жидкости. В более общем случае они дают граничные условия при интегрировании уравнений газовой динамики (выведенных в гл. 3). Чтобы показать, как они используются в этом случае, примем, что нам известны параметры потока перед скачком. С помощью уравнения состояния термодинамические функции Е ж р можно представить как функции р и Г следовательно, можно принять, что р, Т и Vx являются независимыми переменными. Далее примем, что р1, и известны, так что мы должны определить р2, Т2, и 17. Соотношения на скачке дают три уравнения для этих четырех неизвестных. Четвертое уравнение, необходимое для их определения, должно вытекать из дополнительного граничного условия. Так, в примере, показанном на фиг. 2.2, мы можем взять скорость Ьх2 равной скорости поршня (если скачок не отошел слишком далеко от поршня или если скорость поршня постоянна). В других случаях должно быть известно давление р за скачком. [c.30]

Назовем основные неизвестные, выбранные для решения некоторой задачи о напряженном состоянии тела, разрешающими параметрами и образуем из них вектор Т. Для определения Т используют систему дифференциальных уравнений, которые называют разрешающими уравнениями. [c.5]

Таким образом, для определения реальных амплитуд колебаний, а значит, и параметров напряженно-деформированного состояния необходимо найти истинную амплитуду одной массы. Тогда остальные можно найти по закону собственной формы, соответствующей резонирующей собственной частоте. Для определения этой одной неизвестной необходимо применить условие энергетического баланса при установившихся резонансных вынужденных колебаниях работа, сообщенная системе со стороны внешних возмущающих моментов за один цикл, равна работе, рассеянной за цикл различными видами сопротивлений, имеющимися в системе. [c.147]

В (мстеме уравнений (3.11) каждое интегральное уравнение в случае однозначной разрешимости может служить для определения неизвестной вектор-функции р (х). Наиболее целесообразным является совместное использование всей информации о напряженном состоянии наружной поверхности, т .-сов местное решение системы из трех интегральных уравнений. В этом случае повыитегся устойчивость процесса регуляризации, что выражается в значительном расширении диапазона оптимальных значений параметра регуляризации, для которых характерны весьма малые различия получаемых решений. Это объясняется тем, что при совместном использовании данных о тензоре напряжений как бы расширяется область задания правых частей при неизменной области искомого решения, что оказывает сильно регуляр1зирук>щее влияние. [c.71]

Можно выделить два основных подхода к определению физико-механических свойств композита — феноменологический и структурный. В рамках первого из них армированные материалы рассматриваются как однородные среды с анизотропными свойствами. Связь между напряженным и деформированным состояниями представляется на основе уравнений теории анизотропных сред. Остающиеся неизвестными параметры уравнений состояния определяются путем механических испытаний образцов из композитного материала. Следует отметить, что армированный материал, как правило, создается вместе с конструкцией, и даже для конструкций относительно простой геометрии его физико-механические характеристики могут оказаться переменными. С этим обстоятельством, выявляющимся, например, при рассмотрении круговой пластинки, армированной вдоль радиальных линий волокнами постоянного сечения, связаны дополнительные трудности в реализации такой программы экспериментов. Отметим также, что в рамках феноменологического подхода остается невскрытой связь между средними напряжениями и деформациями композитного материала и истинными напряжениями и деформациями составляющих его компонентов. Это не позволяет ставить и решать задачи оптимального проектирования композитных оболочеч-ных конструкций. [c.27]

Параметры, входящие в приведенные и подобные им формулы для потенциала взаимодействия, чанш всего определяются экспериментально. Для этой цели можно исследовать, например, рассеяние пучка молекул на молекулах того же или другого газа. Однако чаще пользуются косвенными методами. Для выбранного вида закона взаимодействия рассчитывают те или иные макроскопические величины. Определяя эти величины из макроскопического эксперимента, можно найти входящие в них неизвестные параметры потенциала взаимодействия. По-видимому, наиболее простым является опыт по определению второго вириального коэффициента. Как известно, для ван-дер-ваальсов-ского газа уравнение состояния имеет вид1) [c.13]

Заметим, что если бы в критической точке обращались в нуль не две, но все четыре первые производные от р по у при t = onst, мы столкнулись бы со следующей трудностью при определении критических параметров р,,,, для вычисления трех неизвестных имелось бы пять уравнений, а именно уравнение состояния и четыре условия для критической точки. [c.112]

К этим уравнениям добавляется шестое —уравнение состояния. Шестью неизвестными функциями являются три слагающие скорости по координатным осям, удельный объем, давление и температура. Для определенности решения необходимо еще задать граничные условия, пространственные и по времени [Л. 3,45]. Интегрирование этих дифференциальных уравнений, кроме чисто математической трудности, осложняется наличием зависимости между физическими характеристи сами вещества, входящими в уравнения (вязкость, теплоемкость, коэффициент теплопроводности) и параметрами состояния (температура, давление). В большинстве случаев эта зависимость известна только таблично и не может быть выражена точным уравнением. Поэтому техническая гидродинамика, исследуя конкретные случае движения жидкости, не может воспользоваться математическим аппаратом теоретической гидродинамики, и, говоря словами Максвелла, должна прибегать к более действительному анализу, чем тот на который способно исчисление, анализу, в котором представления зан41мают [c.5]

В отличие от методов просвечивания, ультразв>тсовые методы позволяют успешно выявлять именно трещиноподобные дефекты. Спецификой ультразвукового метода контроля является то, что он не дает конкретной информации о характере дефекта, так как на экране дефектоскопа появляется импульс, величина которого пропорциональна отражающей способности обнаруженного дефекта. Последняя зависит от многих факторов размеров дефекта, его геометрии и ориентации по отношению к направлению распространения ультразвуковых колебаний. В связи с тем, что эти параметры при контроле остаются неизвестными, обнар> -женные дефекты обычно характеризуются эквивалентной площадью, которая устанавливается в зависимости от интенсивности полученного сигнала Достоинствами л льтразвукового метода являются его меньшая по сравнению с методами просвечивания трудоемкость, а также возможность достаточно точного определения координат обнаруженного дефекта. Как показала практика применения ультразвукового метода, он не позволяет достаточно надежно обнаружить дефекты, лежащие вблизи поверхности изделия в связи с экранированием сигнала от дефекта сигналом ог поверхности. Это обстоятельство также необходимо ч читы-вать при практическом использовании данного метода контроля. Ультразвуковые методы используют как для контроля дефектов металла листов и поковок на стадии их изготовления, так и для контроля сварных соединений, для диагностики трубопроводного транспорта. На данном принципе созданы внутритрубные инспекционные снаряды (ВИС) — Ультраскан-СД, которые, двигаясь внутри трубы, считывают информацию о техническом состоянии трубопроводов. При этом фиксируется толщина стенки, коррозионные каверны, расслоения мета.лла, дефекты стресс-коррозионного происхождения. [c.61]

Задание закона состояния приводит к замкнутой системе дифференциальных уравнений, по которой определяется реализуе- мое в теле напряженное состояние и вектор перемещения точек среды. Из сказанного следует, что в линейной постановке задача определения формы и размеров упругого тела в конечном состоянии отодвигается на второй план—их находят после того, как задача решена в предполон<ении неизменности начальной формы тела. Этот прием позволяет избежать серьезной трудности нелинейной теории упругости, когда напряженное состояние приходится разыскивать в 1/-объеме — в теле с неизвестной наперед границей О. Его законность подтверждается тем, что при решении задач нелинейной теории упругости методом последовательных приближений, например в форме ряда по степеням параметра ма.пости, характеризующего малость градиента вектора перемещения, исходное приближение, получаемое при пренебрежении слагаемыми, содержащими этот параметр, представляет решение задачи для линейно-упругого тела, когда определяющие уравнения отнесены к начальному объему и начальной форме его границы. [c.102]

Это, однако, не означает, что при известной кинематике формоизменения данной частицы мы могли бы определить все компоненты ее напряженного состояния. Дело в том, что параметры кинематики формоизменения, устанавливая направления главных осей напряженного состояния, не определяют все три его инварьянтных характеристики, а только одну из них — третью, устанавливаемую равенствами (4-9) и (4-14). Первые две инварьянтные характеристики напряженного состояния, т. е. гидростатическое давление р и интенсивность а,- остаются неизвестными. Поэтому определение по данным кинематики самих компонентов девиатора напряжений, а не их отношений к интенсивности возможно только при некотором добавочном допущении, например при допущении, что интенсивность сТ постоянна по объему данного пластически деформируемого тела и что значение можно заранее считать известным. Данное допущение называют гипотезой идеально пластического состояния рассматриваемого тела. [c.137]

Следует добавить, что при определении корней характеристического уравнения и принадлежащих к каждому корню напряженных состояний систематически применяется разложение неизвестных по степеням малого параметра, т. е. относительной толщины. Конечно, это самый надежный метод исследования проблемы приведения, но, к сожалению, он применим только для весьма ограниченного класса задач. Например, при изучении распространения волн напряжения метод однородных решений применим без осложнений лишь при определенных краевых условиях, допускающих sin — os-интегральное преобразование по координате (У. К. Нигул, [c.262]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...