Температурный и тепловой режимы печей

ТЕМПЕРАТУРНЫЙ И ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМЫ ПЕЧЕЙ [c.19]

Температурный и тепловой, режимы печей [c.21]

Тепловая работа печи в наибольшей мере характеризуется и определяется ее температурным и тепловым режимами. [c.19]

Работа металлургических печей характеризуется температурным и тепловым режимом, коэффициентом полезного теплоиспользования и производительностью. [c.69]

Воздух, используемый для горения топлива в печах, нагревается в регенераторах и рекуператорах. Применение регенераторов связано с устройством двойных регенераторных камер, с переменным направлением движения факела пламени и газов в печи и с установкой двойных, попеременно работающих горелок, расположенных в противоположных стенах или в одной стене печи. Принцип работы регенераторов, основанный на аккумуляции тепла кирпичом насадки, создает температурные колебания в каждом периоде работы горелок. Температура воздуха, нагретого в регенераторе, снижается к концу периода его нагрева в данном регенераторе, что приводит к изменению теплового режима печи. Попеременная работа горелок и периодическое изменение направления движения факела пламени и газов также влекут за собой периодические нарущения теплового режима. [c.33]

Технико-экономические показатели работы мартеновских печей зависят от совершенства теплового и температурного режима. Автоматизация управления тепловой работой современной мартеновской печи позволяет упростить и облегчить труд обслуживающего персонала и способствует повышению технико-экономических показателей работы агрегатов в результате снижения удельного расхода топлива, повышения производительности и увеличения стойкости печи. [c.250]

Преимуществом конвейерных печей является небольшой температурный перепад по высоте обжигательного канала, удобство регулирования теплового режима, конвейерные печи с успехом могут быть использованы в автоматизированных поточных линиях на фарфоровых и фаянсовых заводах. [c.743]

Для того, чтобы экономично расходовалось тепло и продукция выпускалась надлежащего качества, обслуживающий персонал должен строго соблюдать температурные режимы, указанные в режимных картах. Особое внимание следует уделять организации хорошего факела горения газа в промышленных печах. Так, например, правильно рассчитанная, сконструированная и установленная на печи горелка может плохо работать, если объем факела будет больше объема рабочего пространства печи (рис. 6, а). В этом случае процесс горения газа частично перейдет в отводящие дымовые каналы, вследствие чего возникнут большие тепловые потери. [c.31]

Образцы имеют форму цилиндра с наружным радиусом i 2 = = 15 мм, внутренним R, = 0,9 мм и длиной 120 мм. Во время опыта образец помещается в печь, температура в которой поднимается со скоростью b (в °С/с). В отверстие образца вставляется нагреватель, на который подается постоянная мощность q. Задача формулируется следующим образом. Неограниченный полый цилиндр находится в среде с температурой, изменяющейся монотонно. Теплообмен между внешней и внутренней поверхностью цилиндра и окружающей средой происходит при граничном условии третьего рода. Внутри цилиндра осуществляется граничное условие второго рода. Определению подлежит температурное поле в квазистационарном тепловом режиме. [c.138]

Новым методом наладки теплового режима автоматизированной мартеновской печи является метод исследования тепловых потоков в рабочем пространстве и температуры металла в ванне печи. Применяя этот метод, можно установить и устранить недостатки в работе печи, и, что имеет особенно большое значение, можно правильно наладить режим работы мартеновской печи, приблизив его к оптимальному. Наиболее правильно можно установить необходимый расход топлива, воздуха, карбюратора, величину давления газов в печи и др. по ходу плавки. В результате этого можно получить существенный экономический эффект, выражающийся в сокращении расхода топлива, ускорения хода работы печи, а следовательно, повышения ее производительности и увеличения стойкости огнеупорной кладки печи. Особенно большое значение имеет применение контроля температурного режима ванны и тепловых потоков в рабочем пространстве печи при скоростных методах выплавки стали, когда вследствие ускорения всех технологических и теплотехнических процессов даже опытному сталевару трудно вести плавку при обычных методах контроля. [c.218]

Печь работает в заданном аэродинамическом режиме. Условия теплового режима (заданная температура продуктов плавки) работы такой печи будут отличны от заданных. Температура продуктов плавки и общий температурный уровень в рабочей камере будут выше. Это может привести к повьпиению температуры кладки выше допустимой. Очевидно, что в режиме повышенных производительностей Р > Рр предпочтение отдается печам с принудительным охлаждением ограждений рабочего пространства (гарнисажная футеровка). [c.356]

Для определения коэффициента излучения можно использовать также регулярный режим второго рода. Автором рекомендуется следующая методика, основанная на этом режиме. Образец исследуемого материала 1 простой геометрической формы, например в форме пустотелого цилиндра, помещается внутри массивного цилиндрического кожуха 2 (рис. 6-11). Внутренние размеры кожуха мало отличаются от внешних размеров опытного образца, В небольшом зазоре между ними создается низкое давление среды, при котором теплообмен между образцом и кожухом при наличии температурного перепада между ними осуществляется за счет теплового излучения. Температурный перепад создается нагревателем кожуха 3 и нагревателем печи 4, в которую образец с кожухом помещаются. Электрической печью осуществляется грубая регулировка температуры, тонкое регулирование производится с помощью нагревателя кожуха. Он обеспечивает режим, в котором скорость нагревания образца сохраняется постоянной во времени. Кожух служит также для создания равномерного температурного поля вокруг опытного образца. Осевой перекос температуры устраняется с помощью экранной торцовой защиты образца 5. [c.303]

Для расчета одного режима вулканизации подготавливается исходная информация в соответствии со следующими идентификаторами программы Н — толщина эквивалентной пластины, м КТ — температурный коэффициент вулканизации Кт , ТЭ — температура эквивалентного изотермического режима вулканизации Тэ, °С N — общее число элементарных слоев, выделяемых в эквивалентной пластине N — номер границы между элементарными слоями (номер узловой координаты), для которой при сокращенном объеме выводимой на печать информации печатаются значения температуры и эквивалентного времени вулканизации наряду с такими же величинами для поверхностей эквивалентной пластины TAY — шаг интегрирования по времени Ат, с, задаваемый постоянным либо условным выражением в зависимости от времени, обозначаемого идентификатором TAY ВП — время процесса вулканизации, анализируемое с помощью программы Тв, с Г1, Г2 — тип граничного условия, принимающий значения 1, 2 или 3 соответственно для двух противоположных поверхностей эквивалентной пластины ТО — начальное значение температуры пластины Tq, °С, задаваемое в том случае, если начальная температура эквивалентной пластины не принимается переменной ТН1, ТН2 — начальные температуры соответствующей поверхности эквивалентной пластины, задаваемые в том случае, если формулируется для соответствующей поверхности граничное условие первого рода, °С Т1, Т2 — приращения температуры границ пластины за шаг по времени АГь АГг, °С, при граничном условии первого рода или температуры теплоносителей, контактирующих с соответствующими сторонами пластины, при граничных условиях третьего рода (при граничных условиях второго рода данные параметры пе задаются) AL1, AL2 — коэффициенты теплоотдачи к соответствующим поверхностям пластины ai и а2 при граничных условиях третьего рода, Вт/(м-К), или плотность теплового потока через соответствующую поверхность пластины q[ или q2, Вт/(м -К), при граничных условиях второго рода (при граничных условиях первого рода данные параметры не задаются) ПП — признак вида печати результатов (при ПП = 0 печатается в цикле по времени массив узловых значений температуры и массив значений эквивалентного времени вулканизации, при ПП= 1 печатаются лишь элементы указанных массивов, имеющие индексы 1, N , N - - 1) ЧЦ — число шагов по времени в циклах интегрирования, через которое планируется печатание текущих результатов ПХ, ПТ — признаки задания массивами соответственно линейных координат по толщине пластины, выделяющих элементарные слои, и узловых значений температуры в тех же точках для начального температурного профиля пластины (указанные величины формируются в виде массивов при ПХ=1 и ПТ=1) СИГМА—весовой коэффициент смежного слоя ко второй производной в уравнении теплопроводности, принимающий значения от нуля до единицы в зависимости от выбираемой сеточной схемы интегрирования (возможно задание этого коэффициента в зависимости от критерия Фурье для малой ячейки сетки, значение которого в программе присваивается идентификатору R4) А(Т, К)—коэффициент температуропроводности, для которого задается выражение в зависимости от температуры материала и линейных координат Х[К] и Х[К + 1], ограничивающих элементарный слой эквивалентной пластины L(T, К)—коэффициент теплопроводности для эквивалентной пластины, для которого задается выражение в зависимости от тех же параметров, что и для коэффициента температуропроводности X[N - - 1] — массив линейных координат Xi пластины, i=l, 2, 3,. .., -h 1, который при ПХ = 0 является рабочим [c.234]

Возможность ввода феррохрома в кипящую ванну обусловлена тем, что в современных мартеновских печах с их большой тепловой мощностью и применением кислорода плавки ведутся на высоком температурном режиме. Это положительно сказывается на степени и стабильности усвоения хрома металлом, что облегчает получение стали с содержанием хрома в заданных пределах. Ввод феррохрома в кипящую ванну по сравнению с его вводом в успокоенную при предварительном раскислении имеет ряд преимуществ [c.169]

Датчики из хромоникелевого сплава типа Карма могут обеспечить работу в режиме самокомпенсации до температуры 400° С. Такие датчики удобно применять для измерения напряжений на дизеле. При работе на тепловых стендах (см. рис. 46) имеется возможность использовать также датчики, изготовленные из никельмолибденового сплава НМ 23 ХЮ, которые после специального режима термообработки могут обеспечить очень высокую стабильность в температурной характеристике, что позволяет путем нагрева поршня в печи предварительно определять температурные характеристики датчиков, измерять температуру их в месте установки и вычитать температурную поправку. Таким методом с применением цемента марки ВН-15Т можно измерять на статических стендах термические напряжения в диапазоне температур до 470° С. Высокая стабильность температурной характеристики их позволяет автоматизировать процесс внесения поправки и выводить результаты измерений на электронные мосты типа ЭПП-09 или КСП. [c.145]

Процессы переноса тепла являются одним из основных разделов современной науки и имеют большое практическое значение в станционной и промышленной энергетике, в технологических процессах химической, строительной, легкой и других отраслей промышленности. Например, расчет тепловых аппаратов, работающих при нестационарном режиме, расчет ограждающих конструкций в условиях переменных тепловых воздействий (теплоизоляция зданий, печей, трубопроводов), нагревание машин, температурные напряжения в мостах и многие другие вопросы связаны с решением задач нестационарной теплопроводности. Исследование кинетики процессов сорбции, сушки, горения и других химико-технологических процессов связано с решением задач диффузии, которые аналогичны задачам нестационарной теплопроводности. [c.3]

Температурный режим литья и прокатки в ЛПА. В установившемся режиме производства при скорости разливки 5,5 м/мин тонкий сляб поступает в печь с роликовым подом со средней температурой 1080 °С, а выходит из нее с температурой 1100 °С, т.е. нагрев осуществляется всего на 20 °С. Таким образом, необходимая для процесса прокатки тепловая энергия почти полностью покрывается количеством теплоты, которое содержится в отливаемом слитке. [c.288]

В простейшем случае градуировка температурных датчиков может производиться путем поочередного установления в калориметрическом устройстве ступеньками различных стационарных температурных режимов. При этом разогрев трубки и стержня должен обязательно осуществляться посторонним тепловым источником (трубчатая печь) в требуемом режиме с заданной скоростью. [c.62]

По конструктивным признакам нагревательные устройства можно разделить на печи периодического действия (камерные печи) и непрерывного действия (методические, полуметодические и т.д.). В камерных печах металл в процессе нагрева остается неподвижным температура в любой точке печи примерно одинакова загрузка и выдача металла производятся периодически. В печах непрерывного действия металл передвигается по поду печи или вместе с подом (конвейерные печи) от места загрузки в печь до места выгрузки из печи с помощью специальных механизмов-толкателей температурный режим по длине печи методически (постепенно) изменяется от минимальной температуры до заданной загрузка и выдача металла осуществляются без нарушения теплового режима печи. [c.303]

В доменном производстве предъявляются менее строгие требования к точности температурных измерений, чем при контроле сталеплавильного процесса. В доменной печи имеют место весьма большие разности температур в значительных объемах обрабатываемых материалов и процесс не поддается немедленной регулировке. Поэтому от температурного контроля требуется прежде всего дать указания о тенденциях к нарушению установившегося теплового режима печи. Вводимые в горн доменной печи измерительные приспособления приходится охлаждать в период измерения, и это приводит к местному охлаждению среды, температура которой измеряется. Таким образом, возникает наиболее значительная погрешность измерения. Для измерения температуры в горне доменной печи иногда применяют платиноро-дий-платиновую термопару, однако вряд ли это целесообразно. [c.395]

В проходных печах происходит перекрестное дзижение нагреваемого материала и нагревающих его газов. Эта схема реализуется при размещении топливосжигающих устройств и каналов для удаления отходящих газов на продольных стенках печного канала при транспортироза-нии обрабатываемой продукции в осевом направлении. При этом достигается большая гибкость в управлении тепловым, температурным и газодинамическим режимами, поскольку возможно автономное регулирование соответствующих процессов, происходящих в отдельных частях печи. Проходные печи пригодны для реализации как высокотемпературных, так и низкотемпературных, режимов тепловой обработки технологических материалов. Применяются в непрерывном, папример, прокатном производстве. [c.231]

Нагревание или охлаждение тел —явление очень распространенное в производственных установках (например( нагревание стальных слитков в промышленных печах, охлаждение нагретых предметов на Ьозду-хе и т. д.). При этом температурное поле тела изменяется во времени, что обусловливается изменением энтальпии тела и является признаком нестационарного теплового режима. [c.146]

Стальные воздухотрубные рекуператоры представляют собой пучок труб диаметром 30— 90 мм, присоединенных к коллекторам. Их применение благодаря поперечному обтеканию труб греющей средой, энергетически более выгодному, чем продольное, позволяет осуществлять работу печи без принудительной тяги. Однако по сравнению с газотрубными рекуператорами они более подвержены абразивному износу и загрязнению при работе на запыленных газах. Рекуператор из прямых труб (рис. 2.27, а) прост по конструкции, но неодинаковые температурные удлинения труб могут приводить к их деформациям и нарушению плотности сварных швов, особенно в условиях нестационарного теплового режима. В петлевом рекуператоре (рис. 2.27, б) компенсация температурных удлинений обеспечена, но из-за разных длин и поверхностей труб нагреваемая среда по ним рас- [c.81]

А. С. Микулинский смешивает напряжение и мощность трансформатора с напряжением и мощностью в ванне, пренебрегая потерями в токопро.воде, что делает его формулы не совсем точными он пренебрегает теплопередачей газовых потоков и условиями тепловой изоляции дуг. Использование геометрического подобия при расчете электроплавильных печей неправомерно нельзя не учитывать определяющего влияния распределения градиентов напряжения и газовых потоков на температурное поле. Наконец, лучшая в данное время по сво им показателям печь не может служить шаблоном для будущих печей, так как новые печи должны быть избавлены от недостатков известных и испытанных конструкций и электрических режимов. А. С. Микулинский, уклоняясь от конкретного анализа электрических режимов и конструкций печей, не может вскрыть [c.194]

Практически в некоторых технологических процессах значение У в достигает 80 нм 1кГ С. Таким образом, количество воздуха, равное Уд —10) нж //сГ имеет технологическое назначение. При 0 Кислительном режиме слоевого процесса тепло в слое получается не только за счет сжигания горючего, но и за сче1 тепловых эффектов технологических операций, в частности в результате окисления других элементов (М), например серы. При больших значениях большая часть шахтной печи превращается по сути дела в теплогенератор. Окислительная зона (по топливу) может быть растянутой по объему слоя, так как температурный режим зависит не только от тепловыделения при сжигании топлива, но и от течения технолотических реакций. В завио -М Ости от сродства кислорода воздуха к углероду топлива и к элементу М, который окисляется в процессе технологической операции при данных температурных условиях и их относитель- [c.345]

Градиенты температур при стационарном режиме нагрева с максимальной температурой 650° С в силу малой тепловой инерции системы оказываются близкими к градиентам при выбранной скорости нагрева 500—600 С/мин. На рис. 3.23, а показаны градиенты температур при нагреве в печи в условиях стационарного режима. Печной нагрев не позволяет осуществлять переменные температурные режимы, так как практически не поддается (в силу инерционности) регулированию. На рис. 3.23, б приведены данные о продольном перепаде температур для различных условий нагрева в зависимости от максимальной температуры. Измерения производили на образцах из стали 12Х18Н9. Использование контрастных по теплофизическим свойствам сталей и сплавов может дать несколько отличающиеся результаты. [c.154]

Известны две конструкции реакторов, использующих в качестве теплового агента газ. В трубчатом реакторе для крекинга углеводородов паром реагент (углеводород) подофевают до температуры 600...690 °С, а пар - до температуры 930...950 °С отдельно один от другого в трубчатой печи, после чего вводят в реактор снизу под давлением 24 МПа Реактором является хорошо изолированная труба большой длины с объемом, обеспечивающим время контакта 1 с. Газы с большим содержанием водорода поступают в верхнюю часть камеры сгорания и образуют с кислородом первичный пар. Для регулирования температурного режима в камеру сгорания вводится дополнительное количество пара. [c.627]

Скорость нагрева во всех случаях необходимо подбирать в соответствии с назначенными режимами термической обработки. Мощность отдельных нагревательных устройств и возникающая в детали разность температур обычно больше, чем может быть допустима для предельных тепловых напряжений и коробления. Поэтому для нагрева инструментальных сталей пригоден ступенчатый метод закалки. Это означает, что детали для выравнивания температуры помещают поочередно в пёчи, нагретые до различных температур (ступеней). Чем больше температурных ступеней, тем меньше разность температур в изделии. Изделия больших размеров целесообразно нагревать вместе с печью, постепенно повышая ее температуру. [c.146]

Необходимое время иребывания материала и средняя разность температур газов и материала в реакционной зоне зависят от температурного режима этой зоны, который определяется коэффициентом заполнения печи материалом и режимом горения, в частности, средним тепловым напряжением поверхности зоны горения, которое равно [c.263]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...