Элементы легирующие в аустенитных сталях

Экспозиция крайнего зерна 89 Элементы легирующие в аустенитных сталях 72 [c.487]

Если содержание легирующих элементов достаточно, чтобы снизить мартенситную точку и увеличить количество остаточного аустенита, то величина структурной деформации снижается, а в аустенитных сталях происходит лишь термическая деформация. [c.129]

Никель, дорогой и дефицитный легирующий элемент, вводят в аустенитные жаропрочные стали в количестве не менее 9% для получения аустенитной структуры. Вместе с никелем вводят хром. Для снижения склонности к межкристаллитной коррозии в аустенитные стали вводят титан и ниобий, которые связывают практически весь углерод в термически устойчивые карбиды. Избыточное содержание титана и ниобия приводит к образованию интерметаллических соединений и как следствие к охрупчиванию стали. Никель повышает коррозионную стойкость аустенитных сталей. [c.52]

Никель в количестве не менее 9% вводят в жаропрочные нержавеющие стали для получения аустенитной структуры. Обычно вместе с никелем в состав стали добавляют хром. Никель — дорогой и дефицитный легирующий элемент. Для стабилизации структуры и снижения склонности к межкристаллитной коррозии в аустенитные стали вводят титан и ниобий, которые связывают практически весь углерод в тугоплавкие карбиды. Избыточное содержание титана и ниобия приводит к образованию интерметаллических соединений и, как следствие, к охрупчиванию стали. В перлитную сталь для барабанов паровых котлов вводят никель в количестве около 1 % для повышения предела текучести. [c.79]

Для теплоустойчивых и жаропрочных сталей перлитного, бейнитного, мартенситного и аустенитного классов, а также для сплавов на никелевой основе в настоящее время находят основное применение карбидное и интерметаллидное упрочнения. При реализации эффекта карбидного упрочнения основными легирующими элементами являются в сталях с решеткой а — Fe хром, молибден, ванадий и иногда ниобий в аустенитных сталях — хром, молибден, титан и ниобий. Эффект карбидного упрочнения определяется стойкостью карбидов и наибольший при использовании карбидов типов Ti , Nb и V , в состав которых не входит основной элемент — железо. За счет карбидного упрочнения может быть сохранена удовлетворительная длительная жаропрочность сталей с решеткой а—Fe до 550—570° С, а аустенитных сталей до 650° С. В сплавах на никелевой основе карбидное упрочнение не используется ввиду его нестабильности при температурах выше 650° С. [c.32]

В Советском Союзе выпускаются сотни марок жаропрочных и жаростойких аустенитных сталей и сплавов, т. е. материалов, сохраняющих при комнатной температуре структуру у-твердого раствора. Основу аустенитной стали составляет железо (более 45%). Содержание легирующих элементов, важнейшими из которых являются хром и никель, в аустенитных сталях не превышает 55%. Если же сумма легирующих элементов превышает 55%, то речь идет уже не о сталях, а аустенитных сплавах. [c.7]

При легировании сталей хромом следует учитывать его способность к некоторому повышению устойчивости аустенита (при содержании хрома в стали до 8%). Это своеобразное влияние хрома особенно заметно проявляется в присутствии аустенито-образуюш,их элементов, когда аустенитная структура в хромистых сталях образуется при меньшем содержании марганца и углерода. Этим объясняется увеличение оптимального содержания хрома до 16—17% в аустенитных сталях при содержании марганца 12—15% (см. рис. 99). В данном случае определенная композиция легирующих элементов определяет необходимое метастабильное состояние сплава для образования достаточного количества упрочняющих фаз при микроударном воздействии. [c.157]

Важность устойчивости кристаллической структуры и положительное действие специальных легирующих элементов проявляются также в мягких сталях в среде нитратов, в аустенитных сталях в хлористой и кислотной средах. [c.337]

Флюсы, применяемые для сварки углеродистых сталей, непригодны для аустенитных сталей из-за перехода в шов кремния и окисления легирующих элементов. Для сварки аустенитных сталей применяют несколько групп флюсов. [c.76]

Нержавеющие стали по структуре могут быть разделены на три основные группы мартенситные, ферритные и аустенитные с некоторыми переходными типами, а по составу — на хромистые, хромоникелевые и хромомарганцевые (табл. 6 см. в конце книги). Хотя хром, никель, марганец и другие элементы содержатся в нержавеющих сталях в достаточно большом количестве, основой все же остается сплав железа с углеродом, из которого следует исходить при рассмотрении влияния легирующих элементов. Влияние хрома [c.27]

Кислотостойкие стали. Высокое содержание хрома и никеля в аустенитных сталях делает их стойкими к химической и электрохимической коррозии. Сопротивление коррозии сталей зависит от их фазовой, структурной и химической однородности, поскольку все эти факторы определяют прежде всего электрохимическую однородность и наличие повсеместно необходимой концентрации легирующих элементов для обеспечения определенного электрохимического потенциала. В связи с этим наличие в сталях карбидов хрома или других легирующих элементов неблагоприятно сказывается на их коррозионной стойкости. Это определяет использование закалки сталей на гомогенный аустенит как оптимальной термообработки для повышения коррозионной стойкости. [c.262]

При дуговой сварке аустенитных сталей возможно образование в сварных швах горячих трещин. Они обусловлены широким интервалом кристаллизации вследствие повышенного содержания легирующих элементов и наличия вредных примесей (S). Образованию трещин способствует также крупнозернистая столбчатая макроструктура шва, при которой его кристаллизация завершается при наличии жидких прослоек большой протяженности. [c.233]

Аустенитные стали по способу упрочнения делят на три группы 1) твердые растворы, содержащие сравнительно мало легирующих элементов 2) твердые растворы с карбидным упрочнением. В этом случае упрочняющими фазами могут быть как первичные (Ti , V , Zr , Nb и др.), так и вторичные карбиды М С, М,Сз), [c.290]

Выше отмечалось, что для перлитных и аустенитных сталей в критерии прочности типа (4.13) у4о=0,5, а для никелевых сплавов /4=0,9. Это говорит о том, что в обследованных партиях металла сталей эффект влияния внутренних напряжений и локальных пластических деформаций в микрообъемах металла в равной степени отражается на влиянии на разрушение при ползучести 71 и (Т,. Никелевые сплавы представляют более сложный объект. Например, в [75] показано, что легирующие элементы (алюминий и титан) влияют на степень концентрации напряжений на границе раздела фаз из-за различия параметров решетки твердого раствора и вторичной фазы. [c.156]

Аустенитные стали. В отличие от ферритных и мартенситных. хромистых сталей аустенитные коррозионно-стойкие стали обладают более высокими технологическими свойствами. Основными легирующими элементами являются хром и никель, причем никель полностью или частично может быть заменен марганцем. Оба легирующих элемента являются аустенитообразующими. Дополнительное повышение коррозионной стойкости достигается путем введения добавок молибдена и в некоторых случаях—меди. [c.33]

Никель, кремний. Никель является одним из основных легирующих элементов, повышающих стойкость аустенитных коррозионно-стойких сталей. Это считается доказанным фактом [60]. Многочисленными исследованиями также показано, что кремний оказывает положительное влияние на стойкость этих сталей к КР, особенно в растворах хлоридов. [c.72]

На сопротивление высокопрочных сталей КР оказывают существенное влияние термическая обработка, в особенности температура отпуска, способ выплавки, пластическая деформация, химический состав. Влияние легирующих элементов на склонность к КР для высокопрочных сталей в основном близко по характеру к рассмотренному выше для аустенитных сталей, хотя и имеет ряд особенностей, отмеченных в работе [11. [c.73]

В настоящее время широкое применение в качестве коррозионностойких конструкционных материалов нашли аустенитные нержавеющие стали. Замена никеля или уменьшение его содержания в этих сталях является актуальной проблемой народнохозяйственного значения. В связи с этим для испытания были выбраны хромомарганцевые сплавы, принадлежащие к группе нержавеющих сталей, в состав которых вводится марганец с целью замены дефицитного никеля при одновременном сохранении аустенитной структуры [65]. В основе коррозионной стойкости выбранных сплавов лежит их способность к самопассивации за счет образования тончайшего слоя окислов легирующих элементов. [c.61]

Аустенитные нержавеющие стали по существу представляют собой тройные сплавы Ре—Сг—N1. Основные легирующие элементы содержатся в количестве, % Сг 15—25 и N1 7—25 (табл. 3). Никель и хром действуют совместно (хотя обычно считается, что никель является стабилизатором аустенита, а хром — стабилизатором феррита) хром стремится предотвратить образование мартенсита в присутствии никеля и тем самым расширяет область существования метастабильного аустенита. Если соотношение Сг N1 становится большим, то появляется тенденция к сохранению б-феррита (высокотемпературной ферритной фазы). На рис. И показано примерное соотношение различных фаз при комнатной температуре [65]. Необходимо отметить, что это не равновесная, а скорее мета-стабильная диаграмма. [c.66]

Для борьбы с межкристаллитной коррозией хромистых сталей наряду со стабилизирующим отжигом при температуре 800—850° С стали целесообразно легировать карбидообразующими элементами, например титаном. При этом в ферритной стали необходимо выдерживать более высокое отношение титана к углероду, чем в аустенитной (не менее 8 1). Такое соотношение объясняется тем, что титан расходуется также на связывание небольшого количества азота, содержащегося в стали. При легировании хромистых сталей ниобием последний (для предотвращения развития межкристаллитной коррозии) следует вводить в количестве, в двадцать раз большем, чем концентрация углерода. При легировании хромистых сталей ванадием, кремнием и алюминием склонность их к межкристаллитной коррозии не снижается. Ряд исследователей считает, что появление межкристаллитной коррозии хромистых сталей связано с напряжениями в металле, возникающими при выпадении карбидов, и с малой стойкостью карбидов. [c.177]

Коррозия аустенитных сталей вызывается главным образом растворением легирующих элементов (никеля и хрома) в натрии. [c.290]

В приведенной зависимости содержание легирующих элементов выражено в процентах. При /(с.г.т 4 сталь (сварной шов) не склонна к горячим трещинам. На повышение стойкости сварных соединений аустенитных сталей эффективно влияет наличие в них ферритной составляющей. С увеличением количества ферритной фазы устойчивость шва против трещин повышается. В сварных швах изделий из аустенитных сталей, работающих выше 300°С, рекомендуется иметь от 2 до 7 % ферритной составляющей. Если рабочие температуры ниже 300 °С, то для обеспечения оптимальной коррозионной стойкости содержание ферритной фазы в шве может достигать 60 %. [c.465]

Все элементы, растворяющиеся в железе, изменяют устойчивость феррита и аустенита. По характеру влияния на полиморфные превращения все элементы могут быть разделены на две группы. Элементы первой группы никель, марганец, медь, азот — расширяют область устойчивого состояния аустенита. При содержании этих легирующих элементов выше определенного количества сталь в интервале от комнатной температуры до перехода в жидкое состояние имеет структуры легированного аустенита. Такая сталь называется аустенитной. [c.49]

Для отливок, работающих на паропроводах с температурой пара 550—600" С, в ФРГ и США получили применение 5—12%-ные хромистые стали с добавкой легирующих элементов, повышающих жаропрочность. При температурах выше 600 С применяются исключительно аустенитные стали. [c.167]

В СССР разработаны и изучаются различные пути предупреждения образования горячих трещин при сварке аустенитных сталей применяются электроды и проволока, обеспечивающие образование в швах не только аустенитной, но ферритной фазы модификаторы для улучшения первичной структуры при сварке высоколегированных сталей используются легирующие элементы, устраняющие явления полигонизации и приводящие к дроблению столбчатых кристаллов, возникновению новых зерен, на границах которых образуются микродефекты, переходящие в трещины. В большинстве случаев горячие трещины возникают в наплавленном металле швов, но иногда и в околошовных зонах. [c.130]

Максимально допустимое содержание углерода является функцией влияния легирующих элементов на его термодинамическую активность. С повышением содержания в аустенитной стали никеля, кремния, кобальта, термодинамичетая активность углерода возрастает и вероятность выпадения карбидной фазы увеличивается. Влияние мар ганца и хрома противоположно (82]. [c.125]

Выше уже говорилось, что при определенном содержании феррита в аустенитных сталях они становятся более стойкими к коррозионному растрескиванию. Х.Х. Улиг [111,134] отмечает, что аустенитные нержавеющие стали, близкие по своему химическому составу, существенным образом отличаются друг от друга по стойкости к коррозионному растрескиванию вследствие различия в структуре. Так, слабо магнитные и магнитные стали 18-8 не разрушались в процессе 200-часовых испытаний, в то время как немагнитные образцы разрушились за несколько часов. Именно с этой точки зрения следует рассмотреть влияние легирования кремнием на стойкость сталей к коррозионному растрескиванию. Е. Е. Денхард [111,101] указывает, что стойкость к коррозионному растрескиванию у стали 18-12, легированной 4% кремния, улучшается. Сталь 18-8, легированная 2% кремния, немагнитна и разрушается за 15 час. Та же сталь, легированная 1,1—2,7% кремния, слабо магнитна, т. е., очевидно, содержит а-фазу в количестве 5—10%, и не разрушалась по прошествии 250 час испытаний [111,134]. Высокая стойкость к коррозионному растрескиванию стали 18-8С небольшой концентрацией С (менее 0,002—0,004%) и азота (менее0,002—0,004%) [111,134] объясняется тем, что уменьшение содержания этих аустенитообразующих элементов делает сталь двухфазной — с содержанием а-фазы до 10—15% [И 1,123]. С другой стороны, сталь 19-20 с концентрацией менее 0,01% азота и углерода полностью аустенитна и достаточно стойка против коррозионного растрескивания. Та же сталь, но с концентрацией 0,2% углерода, тоже стойка к растрескиванию, но увеличение азота до 0,05% приводит к появлению трещин. Полагают, что в данном случае концентраторами напряжений были нитриды [111,142]. Сталь 18-8, закаленная при температуре 196° С, двухфазна и стойка к растрескиванию, в то время как без этой обработки она разрушалась за 6 час. Увеличение хрома в стали с 8 до 25% при концентрации 20% никеля делает сталь значительно более склонной к коррозионному растрескиванию вследствие уменьшения стабильности аустенита [111,134]. Учитывая изложенное выше, влияние легирующих элементов на коррозионное растрескивание нержавеющей стали [c.165]

Никель, дорогой и дефицитный легирующий элемент, вводится в аустенитные жаропрочные стали в количестве не менее 9 % для получения аустенитной структуры. Вместе с никелем вводится хром. Для снижения склонности к меж-кристаллитной коррозии в аустенитные стали вводятся титан и ниобий, которые связывают практически весь углерод в термически устойчивые карбиды. Избыточное содержание титана и ниобия приводит к образованю интерметаллических соединений и как следствие к охрупчиванию стали. Никель повышает коррозионную стойкость аустеиитных сталей. В перлитную сталь, идущую для изготовления барабанов, вводят 1 % никеля для повышения предела текучести и сопротивления хрупкому разрушению. [c.103]

В ЦНИИТМАШе исследовали влияние легирующих элементов на распространение трещин термической усталости в аустенитных сталях. Испытания на термическую усталость образцов с концентраторами проводили при температуре цикла 650—20° С, охлаждении в воде, времени выдержки при 650° С, равном 12 и 30 мин. Длину трещин измеряли после 50, 250, 350, 500, 750 и 1000 циклов. С целью изучения влияния размера зерна на развитие трещин испытывали сталь 12Х18Н10Т одной плавки с размером зерна 10—11 и 5—6 баллов. [c.145]

Однако марганцевый аустенит характеризуется хладноломкостью (КСи 0,3 МДж/м ) при низких температурах (ниже -100 °С), в то время как никелевый аустенит вплоть до -196 °С сохраняет достаточно высокую ударную вязкость (КСи 3 МДж/м ). Такое различие свойств никелевого и марганцевого аустенитов обусловлено существенно меньщими значениями энергии дефектов упаковки в марганцевом аустените (ориентировочно 0,075—0,06 Дж/м в интервале от 0 до -196 °С) по сравнению с никелевым ( 0,15 Дж/м ). Таким образом, можно регулировать способность аустенита к упрочнению при пластической деформации, изменяя энергию дефектов упаковки в нем посредством рационального легирования никелем и марганцем аустенитных сталей и сплавов. В сплавах с ГЦК решеткой (в том числе и в аустенитных сталях) энергия дефектов упаковки оказывает более существенное влияние на упрочнение, чем рассмотренные раньше виды взаимодействия дислокаций с легирующими элементами. Так, легирующие элементы в стали, снижающие энергию дефекта упаковки, повышают температуру начала рекристаллизации и сужают интервал кристаллизации. Скорость установившейся ползучести ГЦК металлов уменьшается с уменьшением энергии дефектов упаковки. Дефекты упаковки являются центрами выделения когерентных фаз (карбидов, интерметаллидов и др.) в аустенитных сталях и сплавах с ГЦК решеткой. Так, в закаленных аустенитных сталях с 1% ниобия (12Х18Н10Б) или с 1% титана (12Х18Н10Т) при высокотемпературной (-700 °С) выдержке на дефектах упаковки выделяются когерентно связанные с матрицей кубические карбиды МЬС и Т1С. Мелкодисперсные карбидные частицы (размером до 10 нм) препятствуют движению дислокаций, а также способствуют их размножению, что в конечном итоге приводит к повышению прочности стали (рис. 7.3). В то же время коагуляция кубических карбидов (Т1С, ЦЬС), выделяющихся на дефектах упаковки, протекает более медленно, чем карбидов (в том числе и [c.149]

Выделение легирующих элементов и вредных примесей по границам зерен околошовной зоны может приводить к образованию по ним эвтектик. Ими могут быть сернистые и боридные эвтектики, а также эвтектики, включающие фазы Лавеса общего состава Мез (Т1, ИЬ, Мо), где Ме = Ре, N1, Сг и карбиды типов Т1С и ИЬС в аустенитных сталях и сплавах на никелевой основе. Пример такой эвтектики показан на рис. 20, а для стали Х16Н16МВЗБ (ЭП184) после нагрева образца в вакуумной высокотемпературной установке ИМ АШ—ЦКТИ до 1360° С и выдержки при этой температуре 10 сек. Нижняя температура образования эвтектики была 1300—1315° С. Указанная плавка стали показала и явно выраженную склонность к локальным разрушениям. Плавки же, мало склонные к такому виду разрушения, в условиях подобного нагрева эвтектик не образовывали. [c.36]

Титан и ниобий в сталях и сплавах ведут себя по-разному. В аустенитных сталях, где содержание никеля сравнительно невелико, используется способность титана связывать углерод в стойкие карбиды. Вводимый в небольших количествах [согласно приведенному выше соотношению с углеродом, формула (2) ], он улучшает длительную прочность. В никелевых сплавах титан действует в качестве легирующего элемента, резко повышающего жаропрочность в результате интерметаллидного упрочнения -у -фазой (NigTi). [c.46]

Существует вместе с тем большое число жаропрочных сталей п сплавов всех структурных классов, которые обладают весьма ограниченной способностью к пластической деформации в условиях ползучести. У материалов перлитного класса этот недостаток преимущественно присущ 0,5-процентной молибденовой и хромо-никелемолибденовым сталям, а также некоторым комплексно-легированным сталям на базе Сг—Мо—V и Сг—Мо——V при, неправильной термической их обработке или нри отступлениях от установленного соотношения составных элементов. Среди сталей аустенитного класса низкой длительной пластичностью выделяются стали, содержащие большие количества титана и других легирующих элементов, повышающих склонность аустенитных сталей к дисперсионному твердению. Жаропрочные сплавы на никелевой основе типа ЭИ437 также характеризуются низкой длительной нластичностью н потому могут применяться в длительной службе при высоких температурах только в условиях ограниченной деформации (как правило, не более 0,2— 0.5%) . [c.284]

Применение сталей этого типа с пониженным содержанием никеля дает значительную экономию. Они обладают очень хорошими механическими свойствами и, прежде всего, высоким пределом текучести, достигающим в исходном состоянии 40 кгс мм (в два раза больше, чем у аустенитных сталей) [237]. Повышенную прочность этих сталей можно объяснить известным влиянием легирующих элементов в аусте-нпте и феррите. Так, например, предел текучести хромистых ферритных сталей повышается с увеличением содержания никеля. Наоборот, в аустенитных сталях никель снижает предел текучести. Учитывая состав обеих фаз [206], которых содержится в сплаве примерно по 50% (табл. 11), можно достигнуть приведенного выше предела текучести. Эти стали непригодны для глубокой вытяжки в холодном состоянии и для деталей, поверхность которых должна иметь высокий блеск. Оптимальные свойства этих сталей достигаются отжигом при температурах от 950 до 1050° С с последующим быстрым охлаждением. [c.39]

В аустенитных сталях наряду с хромом и никелем могут находиться в твердом растворе или избыточных фазах и другие легирующие элементы аустенитизаторы (углерод, азот, марганец) и ферритизаторы (титан, ниобий, молибден, вольфрам, кремний, ванадий), улучшающие указанные служебные свойства и действующие на стабильность аустенитной структуры эквивалентно хрому и никелю. [c.47]

При нагреве и охлаждении в процессе сварки или термообработки силицидная фаза, имеющаяся в составе структуры высоко-кремнист ой аустенитной стали, может растворяться и вновь кристаллизоваться, образуя вторичные силициды. Возможно также ее обогащение легирующими элементами, присутствующими в составе стали. При этом изменяются дисперсность и плотность распределения силицидных включений, что влияет на механические и коррозионные свойства стали. По данным работы [10], в стали, легированной ниобием, выделения карбидов и карбосилицидов локализуются по границам первичных силицидов или в их скоплениях и относительно равномерно распределяются в матричном 7-твердом растворе, а сетка границ рекристаллизованных зерен остается свободной от выделений. При этом сталь, легированная ниобнем, не проявляет склонности к МКК. [c.271]

Вьссоколегированные аустенитные стали имеют повытттеипое содержание основных легирующих элементов — хрома п ниг(еля (обычно не ниже 16 и 7% соответственно), придающих им соответствующую структуру и необходимые свойства (табл. 72). Для сокращения в1.1соколегированн1.1е стали можно обозначать в соответствии с содержанием основных легирующих элементов циф-ралги, например 18-8, 25-20 и др. Первая цифра обозначает содержание хрома, вторая — никеля. [c.279]

Легирующие элементы не влияют на кинетику мартенсит-ного превращения, которая, по-видимому, похол<а во всех сталях. Их влияние сказывается здесь исключительно на положении температурного интервала мартенситного превращения, а это в свою очередь отражается и на количестве остаточного аустенита, которое фиксируется в закаленной стали. Некоторые элементы повышают мартенситную точку и уменьшают количество остаточного аустенита (алюминий, кобальт), другие не влияют на нее (кремний), но большинство снижает мартенситную точку и увеличивает количество остаточного аустенита (рис. 285). Из диаграммы видно, что 5% Мп снижает мартенситную точку до 0°С, следовательно, ири таком (или большем) содержании этого легирующего элемента охлаждением можно зафиксировать аустенитное состояние. [c.357]

Все легирующие элементы уменьшают склонность аустенит-ного зерна к росту. Исключение составляют марганец и бор, которые способствуют росту зерна. Остальные элементы, измельчающие зерно, оказывают различное влияние никель, кобальт, кремний, медь (элементы, не образующие карбидов) относительно слабо влияют на рост зерна хром, молибден, вольфрам, ванадир , титан сильно измельчают зерно (элементы перечислены в порядке роста силы их действия). Это различие является прямым следствием различной устойчивости карбидов (и нитридов) этих элементов. Избыточные карбиды, не растворенные в аустените, препятствуют росту аустенитного зерна (см. теорию барьеров, гл. X, п. 2). Поэтому сталь при наличии хотя бы небольшого количества нерастворимых карбидов сохраняет мелкозернистое строение до весьма высоких температур нагрева. [c.358]

На участке полной перекристаллизации (рис. 13.17,/б) в металле проходят процессы аустенитизации, роста зерна и перераспределения легирующих элементов и примесей. Аустенитиза-ция — переход Fe,. Fe . Этот переход для доэвтектоидных сталей происходит в интервале температур, причем в условиях неравновесного сварочного нагрева с большими скоростями он начинается и заканчивается при температурах более высоких, чем равновесные Ad и При нагреве до температур начала аустенитизации сталь получает структуру феррито-перлито-карбидной смеси. Переход в аустенитное состояние представляет собой фазовое превращение диффузионного типа. Превращение начинается на участках перлита. Зародыши аустенита образуются на межфазных поверхностях феррит—цементит. Поскольку на каждом участке перлита возникает несколько зародышей аустенита, превращение Fea-> Fe приводит к измельчению зерна. При росте зародышей зерен аустенита вместе с перестройкой ОЦК решетки в ГЦК решетку возникает новая кристаллографическая ориентация последней. В результате исчезают границы бывших аусте-нитных зерен и образуются новые границы при стыковке растущих зерен. После завершения этого процесса образуются так называемые начальные зерна аустенита. Чем дисперснее исходная структура стали, т. е. чем больше межфазная поверхность, на которой образуются зародыши зерен аустенита, тем меньше размер начального аустенитного зерна. [c.512]

Рис 46 Схема диаграмм состояний железо-легирующий элемент а- стали первой группы б- стали второй группы При содержании легирующих элементов больше в% или с% стали имеюг однофазную структуру аустенита или феррита и будут относиться к сталям аустенитного или ферритного классов. При нагреве фазовые превращения в них не происходят, он и не упрочняются термической обработкой (закалкой). [c.88]

Влияние легирующих элементов на растворимость водорода в сталях одного какого-либо класса проявляется слабо (см. рис. 3). В сталях аустенитного класса и сплавах растворяется водорода примерно в четыре раза брльще, чем в углеродистой стали марки 20, и пример-но в щесть раз больще, чем в сталях мартейситно-фер— ритЯого класса. [c.119]

Высоколегированные стали по их структуре можно отнести к трем основным группам — мартенситным, ферритным и аустенитным — с рядом переходных типов, а по составу — к хромистым, хромоникелевым и хромомарганцевым. Несмотря на то что хром, никель, марганец и другие элементы содержатся в нерл<авеющих сталях в значительных количествах, при рассмотрении влияния легирующих добавок исходят прежде всего из основного сплава железа с углеродом. [c.94]

Аустенитные нержавеюШие стали, имеющие пониженное отношение предела текучести 0 2 к пределу прочности (в пределах 0,4-0,5), не склонны к циклическому разупрочнению и одностороннему накоплению пластических деформаций. В связи с наличием в их составе повышенного содержания легирующих элементов (особенно никеля) эти стали не обладают склонностью к переходу в хрупкое состояние. Вместе с тем при длительном высокотемпературном нагружении в связи с протеканием деформационного старения у этих сталей наблюдается некоторое снижение пластичности. [c.26]

В связи с интенсивным развитием машиностроительной промышленности потребность в сталях для работы при высоких температурах постоянно возрастает. Однако возможности использования высоколегированных хромоникелевых сталей аустенитного класса для этих целей ограничены из-за дефицитности никеля. Внимание исследователей уже длительное время привлекает проблема применения аустенитных сталей на хромомарганцевой основе в качестве жаростойкого материала. Но до настоящего времени хромомарганцевые стали не кашли широкого применения. В малоуглеродистых хромомар-гзнцевых сталях нельзя получить однофазную аустенитную структуру при содержании хрома свыше 13%, что в свою очередь ограничивает возможность повышения коррозионной стойкости. Поэтому стали системы Fe—Сг—Мп, работающие при высоких температурах, необходимо дополнительно легировать аустенитообразующими элементами, позволяющими вводить повышенное количество хрома с сохранением аустенитной структуры. [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...