Деформация Расчет гидравлический

ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ДЕФОРМАЦИИ ПОТОКА С ПОМОЩЬЮ СОПРОТИВЛЕНИЯ, РАССРЕДОТОЧЕННОГО ПО СЕЧЕНИЮ КАНАЛА [c.92]

Всякий удар согласно М. В. Остроградскому можно рассматривать как результат наложения новой связи. Следовательно, теорема Остроградского — Карно распространяется на разнообразные явления удара, в частности, ею можно пользоваться при рассмотрении соударения твердых тел. Теорема Остроградского—Карно применяется при различных технических расчетах. Как пример можно привести вычисление коэффициента полезного действия парового или гидравлического молота. Молот должен быть сконструирован так, чтобы величина кинетической энергии, затрачиваемой при соударении, была, по возможности, наибольшей, так как именно потерянная кинетическая энергия вызывает пластические деформации в металле, обрабатываемом молотом. Остальная кинетическая энергия расходуется на вибрации фундамента, кувалды п других частей сооружения. [c.472]

На состояние речных долин сильно влияют паводки, их пропуск по пойме, в том числе при прохождении части расхода воды по руслу, а части расхода по пойме в обход водопропускных гидротехнических сооружений, расположенных в русле. Деформации поймы и русла, возможные нарушения работы сооружений на пойме (например, опоры линий электропередач, мосты, дороги и др.) приводят к необходимости учета русловых процессов и выполнения гидравлических расчетов. На практике осуществляются различные противопаводковые охранные мероприятия, в том числе устройство эффективно работающих струенаправляющих дамб, очертания которых определяются гидравлическим расчетом. [c.307]

Гидравлический КПД характеризует потери на деформацию (мятие) потока жидкости в напорной камере и на трение жидкости о стенки насоса. Эти потери примерно на порядок ниже механических потерь на трение и часто в инженерных расчетах не учитываются или объединяются с механическими потерями на трение. В этом случае объединенный КПД называют гидромеханическим. [c.158]

В современных машинах находят применение механизмы с упругими, гидравлическими, пневматическими и другими видами связей, теоретический расчет которых требует обязательной опытной проверки. Поэтому наряду с развитием теоретических методов синтеза и анализа необходимо изучение и развитие методов экспериментального исследования машин и механизмов. Экспериментальное исследование современных скоростных автоматов и комплексных систем часто дает единственную возможность получить полноценное решение задачи или определить параметры, необходимые для последующих расчетов. Анализ уравнения движения машины указывает пять основных параметров, измерение которых необходимо и достаточно для всестороннего экспериментального исследования механизмов перемещения, скорости, ускорения, силы и крутящие моменты. Величины деформаций, напряжений, неравномерности хода, к.п.д. и вибрации определяются результатами измерений пяти указанных основных механических параметров. [c.425]

Значение Рд можно считать постоянным потому, что всю деформацию изделия разбиваем на небольшие участки (рис. 76), в пределах которых принятие Рд = Рс не дает существенной погрешности. Кроме потерь в клапане-пульсаторе, других гидравлических потерь нет, так как трубопроводы для движения жидкости отсутствуют. По этой причине значениями Р и Р2В последующих расчетах пренебрегаем, считая, что клапан-пульсатор достаточно совершенен. Данное условие требует, чтобы определенное из системы уравнений (71) F шах обеспечивалось надежным [c.148]

Все рассуждения велись до сих пор в предположении, что края диска свободны от действия внешних усилий. Эго предположение обычно не соответствует действительности. Посадка диска на вал выполняется в горячем состоянии или с помощью гидравлического пресса с таким натягом, чтобы деформация отверстия диска, вызванная центробежными усилиями, всегда была меньше, чем обратная ей по знаку, деформация при посадке диска, т. е. чтобы в рабочем состоянии диск плотно сидел на вале. Наружный край диска обычно снабжается ободом для закрепления в нем лопаток турбины, при вращении которого возникают дополнительные центробежные усилия, передающиеся на диск. Таким образом, по наружному и внутреннему краю диска обычно действуют некоторые равномерно распределенные растягивающие или сжимающие усилия. Вызванные этими усилиями напряжения в диске могут быть вычислены по формулам, выведенным для расчета толстостенных цилиндров (формулы (25.9) 144). Складывая напряжения по формулам (25.9), а также (29.9) и (29.10), получаем возможность построить полную картину распределения напряжений во вращающемся диске. [c.498]

Небольшой по протяженности участок трубопровода, имеющий резкое изменение конфигурации или размеров, носит название местного гидравлического сопротивления. Типичным примером местного гидравлического сопротивления является диафрагма - тонкая пластинка с отверстием, помешенная в трубопровод (рис.34). В области, непосредственно примыкающей к диафрагме, поток претерпевает резкую деформацию, его в этом случае нельзя считать плавно изменяющимся, и поэтому здесь неприменимо уравнение Бернулли. На некотором расстоянии вниз и вверх по потоку течение можно считать плавно изменяющимся (например, сечения t и 2 на рис. 34), однако, эта граница трудно определяется как при помощи расчетов, так и при помощи экспериментов. Вследствие этого в состав местного гидравлического сопротивления могут попасть участки трубопроводов с существенными гидравлическими потерями по длине. [c.106]

Вязкость ЖИДКОСТИ,- под которой понимается ее сопротивление деформации сдвига, является наиболее важной характеристикой для расчета и проектирования объемного гидравлического оборудования. [c.17]

Еще более достоверные измерения поперечной деформации можно получить по методике, предложенной в Институте проблем механики АН СССР. Согласно этой методике расчет поперечной деформации производится путем измерения объема внутренней полости образца методом вытесненной жидкости. Устройство гидравлического тензометра показано на рис. 128. Поперечная деформация определяется из соотношения [c.253]

Станины прессов гидравлических 376 — Деформации — Величины экспериментальные 388 — Моменты изгибающие 302 — Расчет 390, 391 --двухколонные 383, 386, 387 — Расчет 391, 392 [c.405]

ОСОБЕННОСТИ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ И РАСЧЕТ РАЗМЕРОВ ЗАГОТОВКИ ПРИ ГИДРАВЛИЧЕСКОЙ ШТАМПОВКЕ [c.91]

Для практических расчетов наиболее важной из всех составляющих деформации является радиальная ер, т. е. изменение толщины заготовки в процессе деформирования. Изменение толщины определяет как размеры исходной заготовки, так и ожидаемые размеры изделия. Радиальная деформация ер проявляется как в утонении, так и в утолщении стенки. Выявление закономерностей изменения толщины стенки заготовки является важной задачей и позволит правильно оценить возможности гидравлической штамповки, использовать особенности пластического [c.97]

Рассмотренные особенности пластического формоизменения заготовки при гидравлической штамповке позволяют заранее определить изменение толшины стенки заготовки, конечные размеры изделия. Знание распределения компонентов деформации необходимо для определения интенсивности деформации, а также для расчета силовых параметров штамповки. [c.120]

Тепловой эффект деформации. Большинство специалистов в области обработки металлов давлением считают, что тепловой эффект деформации при ковке поковок на гидравлических ковочных прессах пренебрежительно мал из-за небольшой скорости деформирования. Поэтому его можно не учитывать в расчетах температуры металла. Однако в предлагаемой методике расчета тепловой эффект деформации учитывается автоматически. При значительном тепловом эффекте деформации температура деформируемой заготовки повысится, что будет выявлено во время экспериментов (например, при ковке на молотах или прокатке), необходимых для разработки графиков критериальной зависимости Ро — В1. В этих графиках критериям Ро соответствуют меньшие (вследствие теплового эффекта деформации) критерии В , чем при отсутствии теплового эффекта. При использовании этих критериальных зависимостей для расчета температуры деформируемых заготовок указанные значения В приведут к получению повышенных температур заготовки. [c.130]

На рис. 139 изображены графики динамических процессов в гидравлическом прессе с исходными параметрами при вырубке изделия из листа б = = 2 мм, с усилием 55 т. Расчеты показывают, что при снижении сопротивления деформации давление жидкости в поршневой полости р вследствие инерционности ползуна и связанных с ним подвижных частей понижается не сразу. Сила давления жидкости на дно цилиндра, оказавшаяся неуравновешенной из-за снижения сопротивления деформации, резко перемещает станину пресса, отрывая пресс фундамента и растягивая анкерные болты. Величина перемещения станины дгг и представляет собой подпрыгивание пресса при вырубке. Одновременно сжатая жидкость в поршневой полости начинает разгонять ползун пресса. Наибольшая скорость ползуна превышает скорость установившегося движения примерно в 80 раз. Насос не успевает заполнять [c.284]

Трубопроводы — Гидравлический расчет 2 — 472—474, 476, 498—500 — Деформация пластическая — Возникновение 3 — 220 [c.483]

При накатывании роликами заготовку закладывают между роликами на направляющую планку. Один из роликов может перемещаться по направлению к детали под действием гидравлического механизма подачи. При вращении роликов заготовка получает вращение от роликов, при этом материал заготовки вдавливается в резьбу роликов вследствие пластической деформации. После накатывания наружный диаметр резьбы становится больше диаметра заготовки. Для того, чтобы получить заданные размеры резьбы после накатывания, диаметр заготовки должен быть рассчитан, проверен опытом и точно выполнен. Расчет диаметра заготовки под накатывание производят по формуле [c.130]

В разделе Динамика сгруппированы статьи, посвященные исследованию динамических процессов в механических, акустических, термомеханических и других системах. Здесь особого внимания заслуживают работы, в которых исследуется поведение узлов типа ползунов на направляющих скольжения. В одной из них теоретически обосновано явление перехода скользящего ползуна из горизонтального положения в наклонное, в другой оценивается влияние сближения поверхностей трения на динамику узла. Ряд работ посвящен изучению привода машинных агрегатов, температурных деформаций, а также гасителей колебаний в акустических и гидравлических системах. Полученные в них результаты позволяют улучшить показатели динамического качества производственных машин, а также осуществить соответствующие расчеты на стадии проектирования. [c.3]

Температура нагрева зоны деформации зависит от материала заготовки. Для алюминия и его сплавов она составляет 400—450 °С, для магниевых сплавов — 360—380 °С. Время выдержки для нагрева заготовки зависит, в основном, 6т ее толщины. Для заготовок из алюминиевых сплавов время выдержки определяют из расчета 6—8 с на 1 мм толщины. При вытяжке нагрев зоны пластической деформации заготовки осуществляют электронагревателями, встроенными непосредственно в штамп (рис. 11.6). Для создания возможно большей разности температур в опасном сечении и фланце заготовки пуансон штампа для вытяжки охлаждают проточной водой. В связи со сравнительно большой продолжительностью нагрева заготовки штамповку осуществляют на гидравлических прессах или на прессах для штамповки пластмасс. [c.232]

Прочностной расчет каркаса кабины гидравлических, как и электрических лифтов, обычно производится по допускаемым напряжениям с учетом вида материала конструкции, характера деформаций и режима работы оборудования [6]. [c.210]

На КС, очевидно, возникнет вопрос о возможности переделки ранее поставленных клапанов с гидравлическими приводами на самозакрывающиеся. На некоторых КС такая переделка уже проведена с положительными результатами. Для этого необходимо внутри корпуса, не трогая седла, срезать донышко сервомотора расточкой на токарном станке под углом 45° относительно приемного фланца из любой стали изготовить крышку и запрессовать в нее бронзовую буксу для направления штока. Длину штока необходимо увеличить с помощью наделки с таким расчетом, чтобы ход клапана составлял 25 мм. При использовании имеющейся пружины необходимо следить, чтобы ее максимальная деформация (сжатие) не превышала 55 мм. При использовании старой пружины настройка клапанов должна производиться на давление 0,35 0,02 и 0,45 0,02 кгс/см . При закрытии и открытии модернизированных клапанов разница в оборотах вала работающей турбины будет больше, чем при штатных клапанах,— до 500 об./мин, что вполне допустимо. [c.49]

Аналогичным образом был проведен расчет долговечности коллектора при развальцовке теплообменных трубок гидравлическим способом. Показано, что гидровальцовка приводит к существенно меньшим остаточным деформациям и напряжениям [c.362]

Таким образом,-приведенные результаты показывают, что деформация днища вносит основной вклад в изменение объема участка гидравлической магистрали, имеющего фор <у шарового сегмента, при изменении давления рабочей жидкости и пренебревение этой составляпцей изменения объема участка при исследовании неустановившегося движения- жидкости в нем может привести к значительным погрешностям в расчетах. [c.99]

Рейиер М. Деформация и течение. - М. Гостоптехиздат, 19 3. ч/ 20-8. Технические указания по расчету напорного гидравлического транспорта грунтов/ВСН-02-66 МЭиЭ СССР.-Л. Энергия, 1967. [c.636]

Вязкость жидкостей. Вязкость рабочей жидкости, под которой пони- 4aeт я свойство жидкости сопротивляться деформации сдвига, является одной из наиболее важных характеристик для расчета и проектирования объемного гидравлического оборудования. [c.16]

Потери в подпятниках зависят от осевого усилия ( 9-8). Оно определяется достаточно просто и расчетом ( 9-8 и 10-8) и опытом. При проведении последнего подпятник работающей вертикальной модели опирается на прибор, замеряющий это усилие. Таким прибором может быть или двуплечий рычаг, опирающийся одним концом на весы, или тензометр, определяющий после своей тарировки уоилие по деформации, указываемой часто и электрическим прибором. Вычитанием из полного осевого усилия веса ротора в воздухе получается гидравлическое осевое усилие. [c.156]

Представление о влиянии сил инерции дает следующий расчет. Применительно к нагрузке в 50 тс (490 кн) приведенный вес упругого элемента составляет около 6,5 кг, а масса около 0,65 кг сек1м . Учитывая некоторую деформацию стакана, величину наибольшего перемещения можно принять равной 0,25 мм или соответственно 0,00025 м. Рабочая частота ю гидравлических испытательных машин одностороннего действия обычно не превышает 30 гц или 125—190 [Х/сек]. Для ю = 190[1/ е ] инерционная сила Q=ma(d = = 0,65-0,00025-1902 — 5,7 кн (0,011%), т. е. практически ничтожна. [c.43]

Ранее приведены формулы для определения использования ресурса пластичности при холодной прокатке и волочении труб. С целью проверки точности расчета А. А. Богатов, В. С. Плахотин и В. И. Уральский провели экспериментальное исследование. На стане ХПТ-75 и тридцатитонном волочильном стане из отожженной заготовки одного размера прокатали и протянули трубы с различными степенями деформации. При прокатке варьирование степени деформации осуществляли за счет изменения толщины стенки готовой трубы и ее диаметра. Из середины деформированной трубы каждого размера вырезали пять колец шириной 10 мм. На наружную поверхность колец типографским способом были нанесены координатные сетки, состоящие из системы соприкасающихся окружностей. Затем кольца сплющивали на ручном гидравлическом прессе до момента появления первых трещин на боковой поверхности. По искажению [c.189]

При расчетах станин гидравлических прессов [19, 21] деформации и напряжения в верхней и ни ней поперечинах обычно определяют так же, как в простых балках усилие цилиндра передается на поперечину в форме двух сил, приложенных в центрах тяжести опорных полуфлан-цев. В случае резко сосредоточенной нагрузки на инструменте длину пролета, загруженного равномерной нагрузкой, подсчитывают исходя из [c.390]

Последовательность и методика расчета верхней и нижней поперечин станины гидравлического пресса аналогичны расчетам траверс закрытых станин кривошипных прессов. При необходимости уточнения напряжений и деформаций поперечин следует пользоваться способами, црсдложепными в работах [1, 8] и др. [c.392]

КОЛЬЦО, внутри которого расположены ролики 1. Передний конец шпинделя имеет поперечный паз, по которому скользят ползуны 2 и бойкн-матрицы 3 (рабочий инструмент). На заднем конце шпинделя закреплен маховик 5, передаюш,ий шпинделю вращение от электродвигателя 6 с помощью клиноременной передачи. Вначале при вращении шпинделя бойки под действием центробежной силы отбрасываются от центра к периферии, а затем внешние (обращенные к сепараторам) концы бойков набегают на нажимные ролики 1 и, сближаясь, деформируют металл. Сечение прутка после ряда последовательных обжатий уменьшается, вследствие чего пруток удлиняется. Наряду с ручной подачей применяют подачу тянущими роликами 7, получающими движение через червячную передачу 8 и шкивы 9 от шпинделя машины. Кроме механического привода подачи применяют пневматический и гидравлический приводы (для больших размеров прутков). Расчет машины сводится к выбору мощности электродвигателя исходя из усилия обжатия [см. (18.1) и (18.2)] и соответствующего крутящего момента на шпинделе и проверке прочности основных деталей. Потребную мощность можно определить также следующим образом. Вычисляют работу деформации прутка или трубы при обжиме с площади Рд до площади поперечного сечения [c.245]

Особенностью сближения поверхностей полимер — металл являются значительные деформации основы полимера. При этом возникают микросмещения в контакте в тангенциальном направлении, приводящие к интенсификации сближения. Этим можно объяснить замеченное в работе [10] явление, что после некоторого предела даже незначительное сближение, не приводящее к заметному изменению фактической площади контакта, вызывает перекрытие микроканалов и прогрессирующее возрастание их гидравлического сопротивления . Этот процесс аналогичен рассмотренному для КУ с конструктивной схемой второго типа. Различия будут заключаться главным образом в эпюрах нормальных и тангенциальных напряжений в контакте, в уменьшении зон скольжения для резин (при отсутствии смазки) в связи с ростом коэффициента трения. Для расчета сближения при микроскольжении на первом этапе, а также для твердых полимеров, работающих при малых контактных нагрузках, могут быть использованы уравнения (49) и (50), на втором этапе сближения— уравнение (51). При этом следует учитывать ограничения h[c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...