ДИАМЕТРЫ напряжений круговые

Чему равен минимальный допускаемый диаметр стержня кругового поперечного сечения, к которому приложен крутящий момент Г О.Зб т-м, если допускаемое касательное напряжение равно т =210 кГ/см , а допускаемый угол закручивания, отнесенный к единице длины, составляет 15 на длине один метр (Принять G=0,85 10 кГ/см .) [c.119]

Если известны величины нормальных Од и касательных Тд допускаемых напряжений, то их можно подставить вместо 01 или а а и вместо в два предыдущих выражения и затем найти оттуда необходимый диаметр стержня кругового поперечного сечения. Разумеется, максимальные напряжения будут иметь место в том случае, когда элемент А располагается на конце стержня, где изгибающий момент М имеет наибольшие значения. [c.190]

Будем считать, что напряжения сдвига распределены по сечению равномерно, а напряжения кручения определяются, как при кручении прямого кругового цилиндра. Эпюры распределения напряжений сдвига и кручения, а также эпюра суммарных напряжений в точках горизонтального диаметра сечения представлены на рис. 22.4, 6. [c.232]

Пусть сплошной круговой цилиндр единичного радиуса, имеющий кольцевой надрез с внутренним диаметром 2а, скручивается моментами М (рис. 60). Цилиндр отнесен к цилиндрической системе координат (г, 0, г) с центром в плоскости разреза. Предполагается, что боковая поверхность цилиндра и поверхность разреза свободны от напряжений. [c.521]

В качестве первого примера рассмотрим случай малого кругового отверстия в скручиваемом круглом валу ) 170). Влияние этого отверстия на распределение напряжений подобно введению неподвижного сплошного цилиндра того же диаметра, что и отверстие, в поток циркулирующей жидкости гидродинамической модели. Такой цилиндр резко изменяет скорость течения в окрестной к нему области. [c.333]

Несколько задач о телах вращения, деформируемых нагрузками, симметричными относительно оси, встречались в предыдущих главах. Простейшими примерами являются круглый цилиндр под действием равномерного внешнего давления ( 28) и вращающийся круглый диск ( 32). Это примеры осесимметричных задач, в которых отсутствует кручение. В противоположность им мы рассматривали также кручение кругового цилиндра (см. задачу 2, стр. 354), в которой касательные напряжения зависят только от одной цилиндрической координаты г. В задаче о кручении круглых валов переменного диаметра ( 119) не равные нулю компоненты напряжения т е и также являются функциями только г и 2 и не зависят от 0. [c.383]

Когда сплав Ni—Си 400 сваривали по методу TIG присадочным металлом 60, сварные швы подвергались интенсивной питтинговой коррозии как в воде, так и в донных отложениях после экспозиции в течение 402 сут на глубине 760 м. Однако они корродировали равномерно после 181 сут экспозиции на поверхности. Стыковые швы сплава Ni—Си 400, сделанные ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электрода 190, были подвержены небольшой питтинговой коррозии в морской воде и донных отложениях после 189 сут экспозиции на глубине 1800 м и язвенной коррозии сварного шва после 540 сут экспозиции на поверхности. Круговые сварные швы диаметром, 7,6 см с неснятым напряжением, сделанные в образцах сплава Ni—Си 400 ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электрода 190, корродировали равномерно в морской воде и донных отложениях после 189 аут экспозиции на глубине 1800 м. Круговые сварные швы с неснятым напряжением применялись для определения воздействия сварочных напряжений на коррозионное растрескивание сплавов. Когда сплав Ni—Си 400 сваривался ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электродов 130 и 180, сварные швы корродировали равномерно после 181 сут экспозиции на поверхности и 402 сут экспозиции на глубине 760 м. После 402 сут экспозиции на глубине 760 м не наблюдалось предпочтительной коррозии сварного шва, когда сплав Ni—Си 400 сваривался методом TIG с использованием электрода 167. Однако сварной шов подвергался избирательному коррозионному воздействию и был покрыт налетом меди после 403 сут экспозиции на глубине 1830 м [7]. [c.305]

Корпус парогенератора сваривают из свальцованных листов. Корпус больших размеров выполняют из двух или более предварительно свальцованных листов, сваренных продольным швом на всю толщину листов. Отдельные обечайки сваривают круговым швом. Для снятия напряжений сварной корпус иногда подвергают термической обработке, режим термообработки определяется маркой стали, толщиной стенки и диаметром сосуда. Отдельные под- [c.68]

Измерение падения напряжения производится с помощью проволочных молибденовых выводов диаметром 0,3 М.М., плотно прикрепленных по круговым рискам к нагревателю на уровне торцов образцов. [c.38]

Рис. 1. Концентрация напряжений при растяжении полосы шириной Ь с круговым отверстием диаметра d силой J.

А. Тимпе ), рассмотрев несколько частных случаев, пришел к решениям X. С. Головина для изгиба части кольца парами и силами, приложенными по концам. Круглое кольцо представляет собой простейший случай многосвязной области, и общее решение для него содержит многозначные члены. Тимпе дает физическое истолкование факту многозначности решений, принимая во внимание остаточные напряжения, возникающие в результате разрезания кольца, смещения одного конца в месте разреза относительно другого и последующего соединения их тем или иным способом. Как мы уже упоминали выше (см. стр. 421), общее исследование решений двумерных задач для многосвязных контуров было проведено Дж. Мичеллом ), показавшим, что распределение напряжений в этом случае не зависит от упругих постоянных материала, если объемные силы отсутствуют, а поверхностные силы таковы, что их равнодействующая обращается в нуль на каждом контуре. Это заключение представляет большую практическую важность в тех случаях, когда исследование напряжений производится поляризационно-оптическим методом. Случай кругового диска, нагруженного в произвольной точке сосредоточенными силами, был исследован Р. Миндлином ). Автор настоящей книги изучил частный случай напряженного кругового кольца, именно сжатие его двумя равными противоположно действующими по диаметру силами ). При этом было показано, что в сечении, расположенном на некотором расстоянии от точек приложения нагрузок, достаточно точным для практических целей является даваемое элементарной теорией Винклера гиперболическое распределение напряжений. Другие примеры деформации круговых колец были изучены Л. Файлоном ) и Г. Рейсснером ). К. В. Нельсон ) в связи с задачей [c.486]

Подобрать диаметр вала кругового сечения по IV теории прочности прп одновре ,т0нном действии Ми=2000 кГсм п Мп =900 кГсм и сравнить величины расчетных моментов, вычисленных по II, III и IV теориям прочности. Допускаемое напряжение 0] = 8ОО кГ/см . [c.145]

Пользуясь III теорией прочности, определить диаметр вала кругового сечения лебедки грузоподъемностью 2 Т при невыгоднейшем расположении груза (рис. 342). Диаметр барабана /)=30сл1. Допускаемое напряжение [а]=800 кГ/см . [c.146]

В работе [249] определялось влияние макро- и микроструктуры на предел усталости сплавов ВТЗ-1 и ВТ8. Мелко- и крупнокристаллическая структура сплава ВТ8 была получена путем подбора условий деформации и режимов термической обработки прутков диаметром 40 мм. Оценка макро- и микроструктуры осуществлялась по шкалам АМТУ 518—69. Предел усталости определяли при 20, 300 и 450°С на образцах диаметром 7,5 мм. Концентратор напряжения — круговая выточка радиусом 0,75 мм с коэффициентом концептрацни напряжений, равным 1,89. [c.236]

Влияние поверхностных методов упрочнения накаткой и поверхностной закалкой т. в, ч, подробно исследовалось И. В. Кудрявцевым, Н. М, Саввиной, Н, Б, Барановой и Н. А, Балабано-ьЫм [60]. Эти авторы определили усталостную прочность высокопрочного чугуна на образцах диаметром 15 и 50 мм при изгибе и кручении, на гладких образцах и образцах с концентраторами напряжений (круговые надрезы, бурты, запрессовка и отверстие). [c.236]

Круговую диаграмму можно построить и тогда, ко]гда заданы напряжения Оар в неглавных осях координат. Построим точку Xi с координатами Оц и Oi2 и точку Хг с координатами О22 и —0,2, как показано на рис. 7.6.2. На отрезке, соединяющем эти точки, как на диаметре, построим окружность. Центр ее будет лежать на оси а на расстоянии (Оц + а22)/2 от начала координат. Пометим индексами 1 и 2 точки нересечения окружности с осью о, дуга 1 1 измеряется углом 2а, направление главной оси номер 1 получим, откладывая угол а от оси Xi в противоположном направлении. [c.226]

Я компонента касательного напряжения является ей координат х и у, а горизонтальная компонента /нкцией тех же переменных. В силу этого растений (184) дает результирующую, направленного диаметра кругового поперечногосечения. ОГО диаметра поперечного сечения имеем (184) находим [c.368]

Рис. 108. Долговечность электростали (сплошные линии) и стали вакуумнодугового переплава (штриховые линии) при повторно растягивающей нагрузке (состав стали см. рис. 105). Испытания проведены на копре ДСВО-150 с частотой 10 Гц при напряжении 390 МПа. Образны цилиндрические диаметром 6 мм, длиной 30 мм, надрез круговой глубиной 0,5 мм. радиус 0,1 мм, угол 60°, закаленные с 900° С в масле и отпущенные при 150—650° С в течение 2 ч с последующим охлаждением в масле [98]

Несгационарность нагружения. При эксплуатации конструкций отдельные детали часто подвергаются нестационарным циклическим нагрузкам. Фактических данных по влиянию нестационарности циклического нагружения на усталостные свойства титановых сплавов мало. Автор работы [ 166] определял влияние циклических перегрузок на усталостную прочность сплава титана ПТ-ЗВ и стали марок 15 и Ст4. Он пришел к выводу, что у материалов, которые имели близкий предел выносливости, одинаковые кратковременные циклические перегрузки могут приводить и к упрочнению, и к разупрочнению, однако закономерности при этом не установлено. Сплав ПТ-ЗВ показал наименьшую чувствительность к перегрузкам. И.В. Козлов, Н. И. Вассерман и др. [ 167] провели исследования усталостной прочности образцов диаметром 10 мм сплава ВТ6 (Ов = 680 МПа, 5 = 16 %, 0= 49 %) при нестационарном нагружении круговым изгибом. Испытание большого количества образцов каждой партии позволяло с достаточной достоверностью проводить статистический анализ результатов и получать вероятностную картину предела выносливости при заданном числе циклов. Это дало возможность исключить влияние на получаемые усталостные характеристики естественного разброса при испытаниях. Прежде всего было определено действие предварительного нагружения циклическими напряжениями ниже стационарного предела выносливости на вторичный предел выносливости (рис. 108). Из рис. 108 видно, что предварительное нагружение сплава ВТ6 приводит к заметному повышению вторичного предела выносливости, несколько большего в области малой вероятности разрушения. [c.172]

Исследование причин снижения усталостной прочности после абразивной шлифовки провели Л.А. Гликман и Л. М.Фейгин [171]. Испытания вели круговь)м изгибом гладких цилиндрических образцов сплава Т1—4,5 % А1 (типа ВТБ) диаметром рабочей части 7,5 мм. Часть образцов на конечной стадии изготовления шлифовали на воздухе или в аргоне кругом ЭБ60СМ1К при скорости 2000 об/мин и подаче 0,1 мм за проход, охлаждение было минимальнь)м (для исключения коробления образцов). Другую часть образцов изготавливали точением с тщательной полировкой наждачной бумагой да 8-го класса шероховатости. Шлифованна)е образцы по партиям подвергали дополнительной обработке с целью снятия остаточных напряжений или тонкого поверхностного слоя. В каждом варианте испытывали по несколько партий образцов с целью проверки однозначности получаемых данных. Результаты исследования представлены на рис. 114. Видно, что усталостная прочность шлифованных образцов на 25 % ниже, чем точеных и полированных. Защита зоны шлифовки аргоном не оказала положительного влияния, следовательно, основная причина снижения усталостной прочности после шлифовки сос- [c.178]

Также технически оправданы испытания валов и осей на плоский изгиб вместо кругового, испытания коленчатых валов, работаюшлх на изгиб с кручением, только на изгиб, замена циклического растяжения болтов испытаниями на плоский изгиб, испытания проушин на изгиб взамен растяжения (проушины разрезались по диаметру на две половины) и т. д. При этих заменах принимали во внимание, что во всех рассмотренных случаях при испытаниях на изгиб воспроизводится фактический характер эксплуатациоиного разрушения. Точное воспроизведение соотношения между напряжениями растяжения и изгиба не является в большинстве случаев решающим при сравнительных испытаниях. [c.213]

Стивенсон [142] предложил более реалистичную модель. Он построил отдельные конечные элементы, состоящие из волокна с круговым поперечным сечением, помещенного в квадратную матрицу при этом он рассматривал волокна различных диаметров, находящиеся либо в центре матрицы, либо вне его. Напряжения, деформации и перемещения такого элемента определялись при помощи конечно-разностных схем. Образуя различные комбинации таких элементов с квадратными ячейками, не содержащими волокон, Стивенсон смог рещить некоторые интересные задачи. В частности, он рассмотрел схему из 25 элементов, содержащих как центральные, так и нецентральные волокна. Его результаты уточняют модель Адамса и Цая. Из-за недостатка машинного времени Стивенсон, работавший на UK4VA 1107 и 1108, не смог просчитать все примеры. [c.91]

Круговое отверстие, так же как и надрез, можно характеризовать числом перерезанных волокон. Интуиция подсказывает, что коэффициент концентрации напрян<ений скорее всего является функцией числа перерезанных волокон, и следовательно, диаметра отверстия. Задача определения коэффициента концентрации напряжений у кругового отверстия в однонаправленном композите [38] успешно решена при по-МОШ.И метода, предложенного в [36]. На рис. 2.9 показано изменение расчетного коэффициента концентрации напряжений в зависимости от числа перерезанных волокон (диаметра отверстия). Рост коэффициента концентрации напряжений с увеличением размера кругового отверстия менее значителен, чем в случае увеличения длины надреза. Видно, что для отверстий большого диаметра расчетная величина коэффициента концентрации напряжений не возрастает неограниченно, а достигает асимптотического значения. [c.58]

Испытаниям на малоцикловую усталость по схеме кругового изгиба в мягком режиме подвергали консольные образцы диаметром рабочего сечения 8 мм, имеющие несколько концентраторов напряжений. Глубина концентраторов составляла 1 мм, радиус при вершине 0,5 мм, а расстояние между ними выбиралось таким образом, чтобы исключить их взаимное влияние. Применение таких образцов позволяет одновременно исследовать процессы образования и роста трещин малоцикловой усталости на различных уровнях нагружения. После разрушения образца по первому (наиболее нагруженному) концентратору напряжений производится металлографический анализ зон, прилегающих к вершинам других конценрато-ров с целью обнаружения и измерения трещин малоцикловой усталости. [c.293]

Сварные швы в сплаве Ni—Fe—Сг 825, сделанные методом TIG с присадочным металлом 65, испытывали в течение 402 сут экспозиции на глубине 760 м и 181 сут экспозиции у поверхности. Сварные швы и зоны термического влияния были затронуты питтииговой коррозией после 540 сут экспозиции у поверхности. Когда стыковые швы делали ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электрода 135, они не корродировали в течение 181 сут экспозиции у поверхности и 189 сут экспозиции в донных осадках на глубине 1830 м. Наблюдались начальные питтинги на сварном шве после 189 сут экспозиции в морской воде на глубине 1830 м. Один торец сварного шва прокорродировал после 402 сут экспозиции на глубине 760 м, а после 540 сут экспозиции у поверхности наблюдалась язвенная коррозия в зоне термического влияния. Круговые сварные швы с неснятым напряжением диаметром 7,6 см, сделанные ручной сваркой в атмосфере инертных газов, не корродировали в течение 189 сут экспозиции в морской воде и донных отлолсенпях на глубине 1830 м. [c.308]

Стыковые швы и круговые швы с неснятым напряжением диаметром 7,6 см, сделанные методом TIG с исиользованием присадочного металла 625, не корродировали в течение 189 сут эксиозицпи на глубине 1830 м и 588 сут экспозиции у поверхностп. [c.308]

Дисперсионнотвердеющие нержавеющие стали подвергались напряжениям, эквивалентным от 35 до 85 % их пределов текучести. Стали экспонировались в морской воде на поверхности, на глубине 760 и 1830 м в течение различных периодов времени. Данные об этих испытаниях приведены в табл. 126. Для некоторых сплавов в целях наложения на них остаточных напряжений в центре образцов с размерами 15,2х Х30,5 см были сделаны круговые сварные швы с неснятым напряжением диаметром 7,6 см. В других образцах былп сделаны поперечные стыковые швы с неснятым напряжением в целях имитации напряжений, возникающих в процессе конструирования или промышленного производства. Эти остаточные напряжения были многоосными в отличие от одноосных напряжений с точно вычисленными значениями, которым подвергались образцы из табл. 125. Кроме того, значения этих остаточных напряжений было невозможно определить. Образцы со сварными швами экспонировались в морской воде в тех же условиях, что и образцы, приведенные в табл. 125. Результаты испытаний приведены в табл. 126. [c.351]

Большинство образцов были деформированы изгибом, чтобы получить требуемое растягивающее напряжение центрального участка внешней поверхности образца длиной 5,08 см. Многие из этих образцов со стыковыми швами, сделанными методом TIG были расположены так, чтобы поперечный сварной шов находился на вершине этого изгиба. Другие образцы с размерами 15X30 см имели в средней части круговые сварные швы диаметром 7,62 см. Образцы третьего типа были сделаны в виде сварных колец с внешним диаметром 24,45 см. Они в различной степени были деформированы для того, чтобы наложить растягивающие напряжения по периферии колец в местах соприкосновения распорными стержнями. [c.403]

Упрочнение поверхностным пластическим деформированием (ППД) проведено на елейных (композиционных) материалах [27]. Исследовалось влияние ППД на предел выносливости композиционных цилиндрических образцов с сердечником из армко-железа и поверхностным слоем из стали Х18Н10Т. Образцы с наружным диаметром 8 мм упрочняли накатыванием после нормализации в трехроликовом приспособлении с диаметром ролика 20 мм и контурным радиусом 5 мм. Площадь плакирования составляла 30% площади поперечного сечения. Ркиытание проводилось при чистом круговом изгибе. Характер изменения предела выносливости и эпюры остаточных напряжений показаны на рис. 91 и 92. Оптимальный режим упрочнения накатыванием заготовок из композиционных материалов следует устанавливать из условия получения сжимающих остаточных напряжений в по- [c.296]

Влияние обработки гидрополированием на предел выносливости стали изучалось на обычных образцах диаметром 14 мм с концентратором напряжений в виде кругового надреза глубиной 1 мм. Все образцы изготовляли на токарном станке из стали 1X13 одной плавки после нормализации НВ 200) при одинаковых режимах. Затем поверхность участка образца с надрезом обрабатывали гидрополированием (до 6-го класса чистоты) или механическим полированием (до 8-го класса чистоты), или дробью (до 5-го класса чистоты), или дробью с последующим гидрополированием (до 7-го класса чистоты). В зависимости от метода обработки поверхностный слой образцов имел различную глубину наклепа после обработки дробью 0,3 мм дробью с абразивом 0,2 мм гидрополированием (зерно ЭК-100) 0,15 мм после грубого шлифования 0,75 мм. [c.315]

Для исследования масштабного эффекта при коррозионной усталости могут быть использованы и другие уникальные машины. Создание циклических напряжений в образцах при испытании на этих машинах обеспечивается с помощью различных гидравлических, пружинных, клиновых, рачажных, инерционных устройств. Наименее энергоемки инерционные машины. Среди машин этого типа необходимо отметить машину У-200 [85], которая позволяет испытывать образцы диаметром 200-250 мм при их круговом чистом изгибе без вращения образца. Более мощной, компактной является установка УП-300 [86], предназначенная для испытания призматических образцов сечением 300X400 мм или круглых образцов (моделей роторов) диa зтpoм до 380 мм. Установка УП-300 предусматривает чистый изгиб образцов в одной плоскости. Для испытания образцов диаметром 200—260 мм при циклическом кручении создана установка УК-200 [87]. [c.28]

Катодная поляризация также является эффективным средством повышения сопротивления усталости нержавеющей стали 09X14НДЛ в искусственной морской воде, особенно при наличии концентраторов напряжений [237]. При применении цинкового протектора условный предел коррозионной выносливости образцов диаметром 10 мм с круговым надрезом (теоретический коэффициент концентрации =5) составил 190 МПа, что в 1,7 раза выше, чем у таких же образцов, испытанных в воздухе. Аналогичные результаты при несколько меньшем эффекте получены для стали 35. Такую закономерность в определенной степени можно объяснить охлаждающим действием коррозионной среды при подавлении коррозионных процессов протекторной защитой. Кроме того, мы вели сравнение с результатами, полученнь(ми на воздухе, который, как показано выше, не является нейтральной средой. [c.197]

В машинах и строительных сооружениях используются плоские детали больших размеров с круговыми отверстиями, диаметры которых значительно меньше размеров контуров дета 1ей. Эти детали нередко подвергаются действию различных осесимметричных нагрузок и повышенных температур. К числу таких деталей относятся, например, элементы различных сосудов, имеюш ие отверстия для присоединения трубопроводов или арматуры. Под действием внутреннего давления в этих элементах возникают растягивающие силы, а в результате затяжки резьбовых соединений фланцев по краям отверстий возникают нормальные к поверхностям элементов силы. С целью разработки мероприятий, повышаюш,их прочность и надежность такого рода деталей, представляет интерес рассчитать их напряженное состояние при указанном комбинированном нагружении. [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...