Резка горизонтальная - Схемы

Рычажное (механическое) управление тормозами, осуществляемое посредством системы тяг, шарниров и рычагов, находит широкое применение в ряде машин, особенно в тех случаях, когда тормозное устройство располагается вблизи места управления. На фиг. 90 показана схема управления тормозом механизма поворота портального крана завода ПТО им. С. М. Кирова. Тормозная педаль 1, находящаяся у рабочего места крановщика, соединена с рычажной системой тормоза 7 промежуточной горизонтальной тягой 5. Эта тяга, имеющая большую длину, поддерживается промежуточными роликовыми опорами 6, обеспечивающими ее свободное поступательное движение. Для того чтобы крановщик даже при резком нажатии на педаль 1 не мог создать излишне резкого торможения, применен специальный воздушный замедлитель 2, обеспечивающий развитие полного тормозного момента не быстрее, чем за 3—4 сек. Замедлитель (отдельно показанный на фиг. 91) представляет собой вертикальный цилиндр, поршень 8 которого соединен посредством тяги 4 с рычагом 3 системы управления При нажиме на педаль этот рычаг заставляет поршень перемещаться кверху и вытеснять воздух из верхней полости цилиндра через отверстие 9. Соответствующим регулированием [c.139]

Образцы изготовлялись на горизонтально-фрезерном станке тремя дисковыми фрезами, установленными на одной оправке. Расстояние между фрезами соответствовало ширине образца. Такая схема вырезки обеспечивала параллельность торцов образцов. Стеклопластиковая плита жестко укреплялась на столе станка. При резке были использованы фрезы диаметром 80 мм и выбраны следующие режимы фрезерования [c.130]

Напряженно-деформированные состояния рам 1 я 2 (рис. 56) резко различаются, в то время как конструктивно изменен только поворот поперечин. Причина этого объяснена в прил. 3. Моделирование узлов расчетной схемы показано на рис. 11, а и б (прил. 3) при е=0. Элементы рамы 2 находятся фактически в условиях чистого кручения. Появление небольших бимоментов в первом и последнем узле объясняется деформацией зоны присоединения (элемент см. рис. И, д, прил. 3). Если при расчете деформацией зоны присоединения пренебречь, т. е. принять узел точечным, то значения бимоментов в крайних узлах также оказываются равными нулю. Напряжения в раме 2 незначительны. Напряженное состояние рамы 1 определяется значительными напряжениями стесненного кручения 0и и напряжениями вертикального изгиба (рис. 59). Напряжения горизонтального изгиба отсутствуют оу= = 0) так как Л 1=0, рамы 1 и 2 — плоские. [c.105]

Проектирование специального горизонтального пресса с усилием 25 ООО т по новой конструктивной схеме дает снижение веса по сравнению с обычным трубопрутковым прессом примерно-в 8 раз и резкое сокращение габаритных размеров. В связи с этим применительно к снижению веса прессов представляет дополнительный интерес сравнительный анализ различных конструкций специализированных вертикальных штамповочных гидропрессов. [c.223]

В настоящее время распространены как асимметричные, так и симметричные планировочные схемы. В зависимости от расположения основных объемов зданию вокзала может быть придана цельность или расчлененность, статичность или динамичность. При этом могут быть использованы приемы контраста, с резким противопоставлением нескольких объемов (например, горизонтальных и вытянутых по вертикали) и поверхностей различных фактур или, напротив, мягкая пластика с использованием мелких деталей. [c.483]

Существенный недостаток этого штампа — длительность и затрудненность съема отштампованного изделия требуется выпрессовка матрицы из корпуса. Указанный недостаток может быть устранен, если смыкание матриц осуществлять ползуном гидравлического пресса, а осевую осадку заготовки произво дить гидравлическими цилиндрами, расположенными горизонтально, или клиновыми механизмами и т. п. В этом случае производительность оборудования резко возрастает за счет сокращения цикла штамповки. Данная схема штамповки может быть также осуществлена на универсальных гидравлических прессах. [c.151]

Скорость резки. При резке слитков, особенно в горизонтальном положении, наиболее устойчивый процесс достигается в случае резки с переменной скоростью, т. е. при уменьшении скорости в начале на 50—70% в зависимости от толщины разрезаемого металла, состава стали и схемы перемещения резака. Обычно допустимые скорости резки определяются требованиями, предъявляемыми к поверхности резов. Наименьшие скорости резки применяются при чистовой вырезке деталей с криволинейными контурами. При заготовительной резке, когда качество кромки не регламентируется, скорость резки может быть максимально возможной. Кроме того, известно, что скорость резки зависит как от чистоты кислорода, так и от температуры металла перед резкой. [c.67]

В последнем случае в формулу (42) необходимо ввести дополнительные поправочные коэффициенты, учитывающие положение резака (горизонтальная резка) и схему его перемещения. [c.65]

Для резки машину опорой устанавливают непосредственно на поверхность горизонтально уложенного на подставках обрабатываемого листа. Редуктор ведущего механизма машины имеет две червячные пары общим передаточным числом 1 196. Электродвигатель типа СЛ-262 мощностью 40 вт питается от сети переменного тока 127 в. Электромагнитная катушка питается постоянным током силой 0,3 а, напряжением 110 в. Источником постоянного тока служит селеновый выпрямитель, встроенный в электрическую схему машины. Регулирование [c.157]

Днища изготовляют из литой стали, содержащей 0,35— 0,45% С, 0,6—0,8% Мп и 0,2— 0,35% 51. Во всех случаях ремонта, когда это возможно, необходимо снять днище с мельницы и выполнять все сварочные работы в удобном для нагрева и сварки положении. Обязательно следует провести термообработку для снятия напряжений. В этом случае можно гарантировать последующую нормальную работу восстановленного узла. Нагрев удобно выполнять в специальном горне, где днище размещается горизонтально, а отверстие цапфы используется в качестве вытяжной трубы. Схема нагрева цапфы и заварки трещины показана на рис. 42. Нагрев осуществляется коксом, с умеренным воздушным дутьем. Разделка трещин производится газовой резкой при общем нагреве до 150—200 °С. Сварка выполняется по обычной технологической схеме, принятой для горячих работ на стальных изделиях, описанной выше. [c.89]

Рис. 14. Схема установки для газовой обрезки днищ а— при горизонтальном расположении деталей и резке б—при вертикальном расположении деталей и резке

Расчетная схема подъема ног при двухшарнирной подвеске дана на рис. 114, г. Наибольшее горизонтальное усилие Н будет в первоначальный момент подъема фермы. Так как при малых углах усилие резко возрастает, подъем фермы следует начинать при наклоне ног к горизонту около 20°. [c.318]

Применение одноступенчатой схемы осветления воды ограничено вследствие резких колебаний мутности исходной воды, забираемой из поверхностных источников водоснабжения. Для того чтобы расширить область применения схемы с контактными осветлителями, целесообразно предусматривать включение в эту схему отстойника с встроенной камерой хлопьеобразования для срезки пиковых концентраций взвешенных веществ при большой мутности воды. Расчетное время движения воды в отстойнике достаточно принять равным 45 мин, а в хлопьеобразователе вихревого типа — 6 мин. Сравнительный анализ показал, что схема горизонтальный отстойник — контактные осветлители по общей полезной вместимости сооружений близка к схеме осветлители — скорые фильтры , но более экономична по расходу воды на собственные нужды, которые оказываются меньше в 2—3 раза в течение годового цикла эксплуатации водоочистных станций. [c.7]

Рис. 24. Схема разделительной резки железобетона толщиной до 200—300 мм в горизонтальном направлении

Увеличивая число участков на горизонтальном и вертикальном стержне, мы тем самым приближаем расчетную систему к ее реальному значению. Введение каждой новой массы обычно приводит к добавлению трех степеней свободы, что резко усложняет расчеты. В этих условиях важным вопросом является определение той степени приближения расчетной схемы к реальной конструкции, при которой получаем достоверную оценку динамических свойств исследуемой конструкции. Сложность расчетов при этом должна быть по возможности минимальной. [c.276]

Фиг. 7. Гидравлическая и кинематическая схема поперечно-строгального станка 737 1 — главный реверсивный золотник 2 — золотник пуска, останова и установки нижнего или верхнего удвоенного ряда скоростей ползуна J — пилот реверсирования хода ползуна 4 — золотник установки трёх ступеней скорости 5—рукоятка включения горизонтальной и вертикальной подачи стола 6 — регулирование величины подачи 7 — клапан равномерности подачи 8 — дроссель регулирования скорости ползуна в диапазо. е между ступенями 9 — подпорный клапан 10 — предохранительный клапан — клапан, открывающийся при резком повышении давления /2 — цилиндр механизма подачи —электродвигатель быстрых перемещений стола 14 — роликовая обгонная муфта.

Развитие пылеугольного отопления было связано с резким увеличением развития топочных экранов для снижения температур в топке и для предохранения стен ее от разрушения. Как указывалось выше, трубы экрана, являющиеся кипятильными и представляющие собой i3 bMa развитую лучевоспринимающую поверхность нагрева, включаются в систему циркуляции воды в котле. В прежних конструкциях водяной экран выполнялся из нижних горизонтальных и боковых вертикальных труб. Система горизонтальных труб экрана, располагаемых в нижней части топки и служащих для охлаждения и грануляции шлаков, называется гранулятором. Схема включения экранов с гранулятором по- [c.80]

По мере движения звезды к точке D происходит ускоренное горение водорода, масса изотермич. гелиевого ядра возрастает, что при условии равновесия приводит к росту его плотности. Т. к. темп-ра ядра при этом близка к темп-ре водородного слоевого источника и увеличивается слабо, рост плотности приводит к вырождению ядра. Давление в нём практически перестаёт зависеть от темп-ры. В этих условиях небольшое увеличение темп-ры ядра, связанное с возгоранием гелия, почти не влияет на давление, звезда приобретает положит, теплоёмкость, к-рая обусловливает резкое увеличение скорости горения гелия (гелиевую вспышку). Действительно, пока энерговыделение при горении гелия мало, звезда располагается на ГРД вблизи точки D и рост темп-ры и плотности приводит к росту энерговыделения, что в свою очередь увеличивает темп-ру. Возникает положительная обратная связь, приводящая к тепловой гелиевой вспышке в ядре. Развитие вспышки продолжается до тех пор, пока рост темп-ры не снимет вырождение в ядре, звезда приобретёт нормальную отрицат. теплоёмкость и дальнейшее горение гелия продолжится спокойно в невырожденном ядре. Особенностью гелиевой вспыш-ю является то, что она запрятана в глубине звезды и внеш. проявления её почти отсутствуют. После образования невырожденного ядра звезда спускается вниз от точки D и поворачивает налево к линии EF (горизонтальная ветвь гигантов), где находится до тех пор, пока гелий в ядре превращается в углерод. Вновь образованное углеродное ядро становится вырожденным, возгорание гелия в слоевом источнике и образование двухслойного гелий-водородного горящего слоя приводят к развитию конвекции в оболочке, и вновь повторяется та же схема развития, причём звезда возвращается почти вдоль той же линии к точке D. [c.491]

Как при верхнем, так и при нижнем способе подвода сушильного агента поток его закручивается распределительными насадками (рис. 5.2.12), при этом направление закручивания должно совпадать с направлением вращения диска, так как в противном случае факел распыла имеет неблагоприятную форму вследствие резкого отклонения траектории капель от горизонтальной плоскости вверх или вниз. Для предотвращения потери качества продукта при оседании его на газоход последний снабжают рубашкой, охлаждаемой воздухом или водой. В ряде случаев во избежание налипания продукта на потолок сушильной камеры производят его охлавдение. Преимуществом такой схемы распределения сушильного агента является возможность регулирования положения факела распыла в сушильной камере. Кроме того, корпус привода находится в зоне пониженных температур. [c.501]

И в заключение еще немного о критериях прочности и разругиения. На рис. 2.2 показано поперечное сечение железнодорожного рельса с трещиной. В одном случае трещина располагается в плоскости сечения (рис. 2.2, а), а в другом перпендикулярно ему (в вертикальной и горизонтальной плоскостях вдоль рельса, рис. 2.2, б ). Что за причина столь резкого различия в расположении трещин Если трещина, вся как есть, заранее известна, то специалисты по механике сплогиной среды, привлекая высокую математику, обнаружат, на основе точных региений, много тонких нюансов деформирования в окрестности этих трещин. Однако задача специалистов по прочности состоит в получении ответов на вопросы где, какая, когда и почему возникает трещина (и как она затем развивается). Каким же опытом и интуицией должен обладать инженер, чтобы на уровне предвидения ответить на эти вопросы или хотя бы установить для реального рельса, когда разругиение будет по схемам а или б (рис. 2.2) ) [c.84]

Проволочка входила в мостовую схему, питание осуществлялось переменным током. Сигнал разбаланса усиливался и подавался на осциллограф. На осциллограммах после резкого падения температуры (в результате расширения) наблюдается горизонтальная площадка. Затем температура релаксирует до первоначального значения. Ширина площадки Хх уменьшается с ростом 8. При е = 1,2 Гх 1 сек, а при 8 1,40 горизонтальный участок исчезает. Сравнение наблюдаемого понижения температуры при быстром (20 жек) и медленном (200 мсек) расширении с рачетом по уравнению адиабаты показывает, что для 8 < 1,50 процесс можно считать адиабатическим. В опытах Фольмера и Флуда [57] расширение камеры происходило медленно (за время около 0,1 сек) ). Слой жидкости выше поршня был толщиной 2—3 см. При сравнении экспериментальных данных с теорией гомогенной нуклеации предполагалось, что наблюдаемая граница конденсации соответствует условию [c.153]

С. Н. Нумеров исследовал ряд типовых схем резко изменяющейся фильтрации и разработал подробно общую методику расчетов. Для каждой схемы построены асимптотические кривые (прямые для напорной фильтрации в полосообразной зоне, параболы для безнапорной фильтрации по горизонтальному водоупору), к которым стремятся кривые распределения напоров или свободной поверхности при удалении в бесконечность, а также поправки второго приближения, описывающие отклонения действительных кривых от асимптотических в характерных частях зоны резко изменяющейся фильтрации. Первоначальное определение общего фильтрационного расхода при рассмотрении задач напорной фильтрации проводится по асимптотическим кривым с учетом дополнительных фильтрационных сопротивлений в зонах резко изменяющейся фильтрации, измеряемых разностями напоров на условной оси зоны, вычисленных по асимптотам справа и слева от этой оси. [c.614]

На фиг. 257 представлена общая схема установки для кислороднофлюсовой резки УРХС. Герметически закрытый бачок 1, служащий для подачи из него флюса во время резки, установлен на каркасе. При помощи вибратора 2 бачок приводится в движение в вертикальной и горизонтальной плоскостях. Флюс из бачка засасывается инжекторным устройством 3, состоящим из инжектора и смесительной камеры. Предохранительный клапан 4, установленный на бачке, не позволяет превышать давление выше 0,2—0,4 кг1см -. Манометр 5, служит для контроля давления в бачке, а манометр 6 — для опре- [c.382]

Благодаря размещению механизмов подъема и перемещения вне тележки резко сокращается ее вес и габариты. Поэтому обычно усилия сопротивления передвижению при таком размещении механизмов значительно больше сил инерции, и только при весьма высоких скоростях (более 2,5—3 м/сек) силы инерции оказывают существенное влияние на движение тележкп в периоды неустановившегося движения. В отличие от схемы механизма передвижения первого типа рассматриваемая схема позволяет осуществить передвижение тележки по наклонному пути. Недостатком данной схемы является повышенный износ тяговых органов, вследствие чего применение этого типа механизма передвижения ограничивается случаями перемещения тележек по стрелам поворотных стационарных и передвижных кранов, по балкам козловых кранов и перегружателей с горизонтальным или наклонным рельсовым путем. Для данной схемы проверки двигателя по запасу сцепления не требуется. [c.149]

Казалось бы, все проблемы решены. На этом казалось бы н базировались утки 40-х годов, включая построенный в ОКБ А. И. Микояна в 1945 г. трехместный легкомоторнын самолет МнГ-8. На этом миге преимущества уткн были реализованы в полной мере. По всем летным данным ои превосходил аналогичный по назначению, построенный примерно в то же время самолет традициоииой схемы — Як-12, оснащенный более мощным двигателем. МиГ-8 действительно ие сваливался в штопор. При перетягивании ручки и потере скорости самолет исправно опускал нос и набирал скорость. Одиако этот недостаток и решил судьбу аппарата клевок был резким и глубоким. Он мог привести к тяжелым последствиям, особенно вблизи земли. Эксперименты со сваливанием утки были признаны опасными и вскоре прекращены. Кроме того, полет МиГ-8 в болтанку, когда вертикальные воздушные порывы периодически увеличивали до критического угол атаки на горизонтальном оперении, напоминал полет на волие . Попытки летчика успокоить самолет приводили к еще большей раскачке. [c.120]

Большое внимание при проектировании М-56 уделялось аэродинамическому совершенству самолета на всех режимах полета. Как известно, при переходе за скорость звука аэродинамический фокус крыла смещается назад, что приводит к резкому изменению запаса продольной устойчивости. Проблему можно решить выбором аэродинамической компоновки крыла (применение неплоского крыла со сложной срединной частью, как это было в дальнейшем выполнено на серийном варианте пассажирского самолета Ту-144 ), это обычно дополняется системой перекачки топлива в полете из одной группы баков в другую, смещая центр масс и добиваясь требуемых балансировок Па М-56 решено было пойти другим путем — введением в схему бесхвостой плавающего горизонтального оперения. Па дозвуковом режиме такое оперение работает во флюгерном режиме, не создавая ни компенсирующих сил, ни моментов. Па сверхзвуковом режиме оно заклинивается на определенный угол, при этом исходная схема самолета превращается в схему утка , и в этом случае аэродинамические силы на плавающем оперении смещают фокус самолета вперед, восстанавливая требуемую балансировку. При этом управление по каналу тангажа ведется с помощью элевонов, но со значительно меньшими расходами рулей, что позволяет получать приемлемые крейсерские значения аэродинамического качества на сверхзвуке. [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...