Вертикальный изгиб

Если расчётные напряжения в балке являются суммой напряжений от вертикального изгиба, горизонтального изгиба и от продольной силы, то величину в формулах (2), (3) и (4) следует заменить напряжением, вызванным лишь одним вертикальным изгибом (при проверке жёсткости в вертикальной плоскости). [c.865]

Напряженно-деформированные состояния рам 1 я 2 (рис. 56) резко различаются, в то время как конструктивно изменен только поворот поперечин. Причина этого объяснена в прил. 3. Моделирование узлов расчетной схемы показано на рис. 11, а и б (прил. 3) при е=0. Элементы рамы 2 находятся фактически в условиях чистого кручения. Появление небольших бимоментов в первом и последнем узле объясняется деформацией зоны присоединения (элемент см. рис. И, д, прил. 3). Если при расчете деформацией зоны присоединения пренебречь, т. е. принять узел точечным, то значения бимоментов в крайних узлах также оказываются равными нулю. Напряжения в раме 2 незначительны. Напряженное состояние рамы 1 определяется значительными напряжениями стесненного кручения 0и и напряжениями вертикального изгиба (рис. 59). Напряжения горизонтального изгиба отсутствуют оу= = 0) так как Л 1=0, рамы 1 и 2 — плоские. [c.105]

Несущие платформы, у которых при вертикальном изгибе работает все сечение платформы (рис. 67, а), рассчитывают как балку с опорами в двух или нескольких точках (во время движения, рис. 68, а) или в верхнем шарнире подъемника и задних поворотных шарнирах платформы (при подъеме платформы, рис. 68, б). Нагрузку от воздействия груза с платформой принимают равномерно распределенной по длине балки. Сечением балки является поперечное сечение платформы. К платформам такого типа относится, например, платформа самосвала ЗИЛ-ММЗ-555. Это наиболее рациональная конструкция платформы строительного самосвала как с точки зрения технологии изготовления, так и с точки зрения прочности и материалоемкости. Платформа представляет собой открытую цилиндрическую оболочку 1 (рис. 67, а), подкрепленную продольными 2, 3 я поперечными 4, 5 элементами. Напряженное состояние платформы определяется нормальными напряжениями в продольном 01 и окружном (поперечном) 02 направлении (рис. 68, г). Эти напряжения на внутренней и наружной поверхности оболочки рассчитывают по формулам [c.122]

В конструкции с несущим полом продольные балки основания платформы необязательны (см. рис. 67, г). В этом случае металлоемкость платформы еще ниже. Если в платформе, показанной на рис. 67, б, сопротивление вертикальному изгибу оказывает только присоединенная к продольным балкам часть пола, то в конструкции, приведенной на рис. 67, г, изгибные напряжения воспринимает весь лист 15 пола, который вместе с продольными подкреплениями представляет собой ортотропную пластину [21]. Передние и боковые борта являются шарнирными опорами этой пластины, а задняя обвязка 16 — заделкой. Максимальные нормальные напряжения действуют в нижних точках подкрепления. В этих точках действуют только продольные растягивающие напряжения, в то время как в листе пола возникают нормальные напряжения как в продольном, так и в поперечном направлении. В продольном направлении эти напряжения сжимающие, а в поперечном направлении по толщине листа пола они меняются от сжимающих в верхних точках листах до растягивающих в нижних точках. [c.125]

Наибольший момент при вертикальном изгибе [c.274]

Наличие двух вертикальных листов дает возможность получить значительную величину момента инерции В этом случае в ф-лы (14.8), (14.8 ) для определения /г следует ввести не полную величину [о]р, а только ту часть напряжения, которая вызывается вертикальным изгибом (или горизонтальным, если проверяется жесткость балки в горизонтальной плоскости). По-сколько сечение балки еще не подобрано, то часть напряжения от вертикального изгиба следует назначать приближенно при условии последующей проверки правильности сделанного пред- [c.351]

Напряжение от вертикального изгиба в более нагруженном швеллере [c.502]

Измеренные напряжения (вернее, деформации) представляют собой сумму отдельных напряжений, вызываемых в волокнах балки четырьмя причинами , вертикальным изгибом и кручением, (основные напряжения), горизонтальным изгибом и продольным сжатием или растяжением (дополнительные напряжения). Эти измеренные напряжения нам нужно разложить на четыре составляющие, соответствующие четырем видам работы балки. [c.75]

При кручении рамы возникают горизонтальные составляющие нагрузок. Они зависят от боковой жесткости рессор и смещения оси вращения от плоскости рамы, а также от угла закручивания. Чем больше жесткость рессор, смещение оси вращения и угол закручивания, тем больше горизонтальные усилия. Таким образом, элементы рамы при перекосе находятся в сложном нагружении под действием вертикального изгиба, естественного кручения, горизонтального изгиба и др. [c.333]

При вертикальном изгибе от действия воздушной распределенной нагрузки в первом приближении обшивку в расчет не принимают. [c.124]

Таким образом после предварительного определения сечений лонжеронов распределяют моменты вертикального, изгиба пропорционально жесткостям [c.125]

При рассмотрении вертикального изгиба нагрузки разносим между лонжеронами пропорционально моментам инерции [c.133]

Придерживаясь далее принятого порядка вычислений, строим эпюру поперечных сил и эпюру моментов от вертикального изгиба так же, как на фиг. 41е. [c.139]

При вертикальном изгибе момент, действующий в каждом отдельном сечении крыла, разложится пропорционально моментам инерции лонжеронов [c.140]

На втором лонжероне остаются те же моменты, которые были от вертикального изгиба. [c.158]

В ы bJo д. Полученные напряжения показывают, что сечения I и III лонжеронов условиям прочности удовлетворяют II лонжерон на кручение не работает, вертикальный изгиб он держит. На фиг. 4.7q показаны узлы крепления крыльев АТ-1 с центропланом расчет их выполняется ст осевых усилий и срезающих по случаю Л и В. [c.160]

Выше был рассмотрен вертикальный изгиб крыла в плоскости, параллельной лонжеронам, теперь рассмотрим горизонтальный изгиб в плоскости хорд. Для определения напряжений при таком изгибе предположим сначала, по аналогии с вертикальным изгибом, что консоль крыла абсолютно жесткая, и рассмотрим, что даст поворот корневого сечения 2—3 на угол р [c.179]

На рис. 5 23 приведены графики суммарных напряжений а, су л. для верхней и нижней панелей крыла, когда горизонтальный момент в 2 раза меньше вертикального = 0,5). Пунктиром показан график а ерг Для одного вертикального изгиба Расчет проводился при следующих данных [c.182]

В однолонжеронных крыльях вертикальный изгиб воспринимается лонжероном горизонтальный изгиб — лонжероном и носовыми стрингерами, подкрепляющими носовую обшивку кручение крыла полностью воспринимается жестким контуром, состоящим из фанерного носка и стенок лонжерона, так как, считая лонжерон плоской фермой, мы не можем вводить его в работу кручения крыла. [c.73]

Значения моментов инерции лонжеронов / лИ / ,л относительно осей X—X и у—у подсчитаны при расчете крыла на изгиб и поэтому могут быть взяты 1 л— из расчета крыла на вертикальный изгиб и 1уц из расчета на горизонтальный изгиб. [c.92]

Как уже было указано, при расчете крыла на вертикальный изгиб необходимо взять вертикальную погонную нагрузку < верт, которую получим умножением косой погонной нагрузки на os y ( m. 6). Порядок проведения расчета по данному методу следующий. [c.127]

Так как при расчете крыла на вертикальный изгиб мы разносили изгибающий момент Мизг между лонжеронами пропорционально их жесткостям Е1, то очевидно прогибы У изг лонжеронов будут равны. Следовательно, при определении прогибов крыла К зг можно вычислять прогиб для одного из лонжеронов или крыла в целом, так как они между собой будут равны. При этом нужно помнить, что, если вычисляется прогиб крыла по одному из лонжеронов, то при определении [c.135]

Следовательно, в пролете лонжерон будет подвержен кроме вертикального изгиба действию сжимающей или растягивающей силы 5л. [c.139]

Для наглядности разберем изгиб хвостовой фермы от нагрузки горизонтальное оперение, т. е. вертикальный изгиб. [c.169]

В случае фюзеляжа раскосной конструкции раскосы и стойки могут работать на растяжение и сжатие. Таким образом при вертикальном изгибе работают только боковые вертикальные фермы, горизонтальные же фермы в этом случае в расчет не вводятся. [c.169]

При статических испытаниях агрегат выдержал нагрузку, равную 130% расчетной максимальной, что свидетельствует о высоком качестве проектирования и изготовления. Были проведены испытания на симметричный вертикальный изгиб, при этом в испытательном отсеке создавалось рабочее давление топлива. Разрушение произошло в верхней части вблизи отметки 670 вследствие потери работоспособности одной из усиливающих накладок, что послунсило причиной разрушения (разрыва) пластины. [c.162]

На рис. 63 представлены результаты расчетов четырех различных надрамников на кручение. У надрамника I первая и последняя поперечина имеют закрытый коробчатый профиль. Эти же поперечины в надрамнике II выполнены из труб. В надрамнике /// все поперечины — трубы, а в надрамнике IV все поперечины выполнены, как показано на рис. 61. Лонжероны всех надрамников выполнены из швеллера № 12 длиной 3 м. Ширина надрамников 0,75 м. Поперечины закрытого профиля в надрамнике I имеют сечение 100X100X5, а трубы в надрамниках II и /// —сечение 63,5X5. Поперечины скрытого профиля в надрамниках I я II — швеллер № 10. Поперечины в надрамнике IV такие же, как в рассмотренном выше примере, т. е. имеют сечение 100X100X5 и Рп=0,6. На рис. 63 показаны также расчетные схемы надрамников цифрами обозначены номера неизвестных, цифрами в кружках — номера элементов. Для лонжерона в первом и последнем узле надрамника / принималось полное запрещение депланации. В надрамниках II и III крутящий момент поперечин создает бимоменты в лонжероне, как показано на рис. 4, и прил. 3. В последнем узле этих надрамников депланация лонжерона равна нулю, так как его сечение закрыто вертикальной пластиной. В расчетной схеме надрамника IV зона присоединения выделена в отдельные элементы. Моделирование связей в соединениях показано на рис. 11, д прил. 3. На рис. 63 также показаны эпюры бимоментов и вертикальных изгибающих моментов, возникающих в лонжеронах надрамников при закручивании их на 1°. Таким образом напряженное состояние лонжеронов определяется напряжениями стесненного кручения Ош и вертикального изгиба Ох (см. рис. 59). [c.112]

Отставание остряка от рамного рельса, а подвижного сердечника крестовины от усовика на 4 мм и более (измеряют у остряка и сердечника тупой крестовины против первой тяги, у сердечника острой крестовины—в острие сердечника) может привести к удару гребня в торец остряка. Опасность удара увеличивается, если движется колесо с подрезанным гребнем. На рис. 5.24 показана схема удара подрезанного гребня колеса в торец остряка при неприлегании его к рамному рельсу. Эта неисправность возникает из-за заводских дефектов, плохих условий выгрузки, укладки и содержания. К заводским дефектам можно отнести саморазгибание остряков, скручивание, вертикальный изгиб, неточную вертикальную строжку, неточные размеры и установку упорных накладок и др. Небрежная выгрузка может привести к изгибу рамных рельсов, остряков, связных полос. В процессе эксплуатации неприлегание остряков вызывается угоном рамных рельсов или остряков, поворотом рельсов, установленных без подуклонки, плохим содержанием переводного механизма. [c.130]

Широко применяются в станинах станков поперечные перегородки, расположенные так, как схематически показано на фиг. 80,а и б (вид в плане). Система перегородок по схеме б образует вместе с продольными стенками конструкцию более жесткую, чем при расположении их по схеме а (ср. пунктирные линии на схемах). Превосходство перегородок диагональных (зигзагообразных), расположенных по схеме фиг. 80,5, над параллельными (прямыми) было убедительно доказано обстоятельными экспериментами, произведенными канд. техн. наук. X. М. Еникеевым (ЭНИМС) над чугунными моделями станин с различным расположением перегородок и ребер жесткости на стенках [15] и [16]. Из подвергнутых исследованию моделей 13 типов наиболее жесткими в отношении горизонтального и вертикального изгиба и кручения оказались модели по фиг. 81, а и <5 — с диагональ-ныии перегородками. Довольно жесткой оказалась также модель по фиг. 82, б [c.134]

Если расчетные напряжения в балке являются суммарными от вертикального изгиба и других усилий (например, горизонтального изгиба или продольной силы), то величину [о]р в формуле (309) слелует заменить напряжением < р, вызванным-лишь одним вертикальным изгибом (при проверке жесткости в вертикальной плоскости). [c.280]

Концевая часть рамы рассчитывается на действие продольных нагрузок по схеме, соответствующей её конструкции. В эту схему могут быть введены только нижние продольные элементы нижнего пояса боковой стены при условии, если конструкцией рамы предусмотрена передача на них соответствующих усилий. Остальная концевая частьбоковой стены и торцевая стена рассматриваются в этом расчёте как жёсткий контур, поддерживающий раму в вертикальном направлении. Вертикальный изгиб рамы учитывается в случае приложения усилий и расположения элементов самой рамы не в одной плоскости. [c.723]

Распределяется между лoнжepoнaм i момент вертикального изгиба [c.123]

Автор обходит молчанием расчет хвостовых плоских ферм и балок с расчалками (типа планеров УС и ПС). Подобного рода фермы и балки работают только на вертикальный изгиб от горизонтального оперения. Силы от вертикального оперения восприни. аются расчалками и определяются по обычным правилам механики. Этот тип конструкции в новых планерах встречается редко. [c.9]

Здесь мы считаем, что вертикальный изгиб воспринимается лонжеронами крыла горизонтальный — горизонтальной фермой крыла, за пояса которой принимаются лонжероны кручение воспринимается межлонжеронной обшивкой и лонжеронами, т. е. полный крутящий момент распределится между лонжеронами и обшивкой [c.73]

Горизонтальную перерезывающую силу Qrop в сечении получим как С щму всех горизонтальных сил, находящихся вправо от сечения. Так как в расчете крыла на вертикальный изгиб были подсчитаны вертикальные перерезывающие силы по сечениям крыла, то, 1 ак уже указывалось, горизонтальную перерезывающую силу в сечении получим умножением вертикальной на tgf, т. е. [c.82]

При этом В отличие от крыла двухлонжеронной конструкции вертикальный изгиб лонжерона будет вызывать только сила р (перерезывающая сила от вертикальных сил), так как сила Qoбш будет непрерывно погашаться равной и обратной ей по знаку силой, подходящей к лонжерону с носка. Следовательно, вертикальный изгиб крыла [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...