Горизонтальный изгиб

Если расчётные напряжения в балке являются суммой напряжений от вертикального изгиба, горизонтального изгиба и от продольной силы, то величину в формулах (2), (3) и (4) следует заменить напряжением, вызванным лишь одним вертикальным изгибом (при проверке жёсткости в вертикальной плоскости). [c.865]

Вследствие защемления левого конца балки мы должны иметь A f,=0, а следовательно, также и sjj = О, так как даже после возможного горизонтального изгиба балки в защемленном сечении не будет никакого момента, производящего изгиб в горизонтальной плоскости. [c.356]

От нагрузок, указанных во втором пункте, на стадии проектирования проводят только расчет на кручение. Чтобы учесть горизонтальный изгиб надрамника, необходимо рассчитать систему рама — надрамник — платформа на кручение, так как горизонтальные нагрузки, действующие над надрамник, зависят от взаимодействия его с рамой и платформой в этой системе. При этом большое значение имеют характеристики (зазоры и жесткость) связей, которыми надрамник соединен с рамой и платформой. Эти характеристики, как правило, не определены. Поэтому проводить расчеты всей системы целесообразно на стадии доводки, когда можно на основании экспериментальных данных уточнить расчетную схему, и проанализировать влияние связей на напряженно-деформированное состояние системы. [c.95]

Формулы (20) — (24) являются приближенными и приведены для того, чтобы более наглядно показать физическую суть взаимодействия рамы и элементов, увеличивающих ее пространствен-ность . При расчетах не учитывался вертикальный и горизонтальный изгиб элементов рамы от моментов Мо и М (рис. 55, ж). Учет изгибной податливости элементов рамы приведет к снижению противодействующего момента, создаваемого элементом, что равносильно снижению жесткости кронштейнов. Поэтому продольное расположение элементов (рис. 55, г) менее эффективно, чем поперечное (рис. 55, д), так как в первом случае моменты Мо и М (рис. 55, ж) непосредственно деформируют поперечину, жесткость которой, как правило, меньше, чем жесткость лонжерона. [c.101]

Напряженно-деформированные состояния рам 1 я 2 (рис. 56) резко различаются, в то время как конструктивно изменен только поворот поперечин. Причина этого объяснена в прил. 3. Моделирование узлов расчетной схемы показано на рис. 11, а и б (прил. 3) при е=0. Элементы рамы 2 находятся фактически в условиях чистого кручения. Появление небольших бимоментов в первом и последнем узле объясняется деформацией зоны присоединения (элемент см. рис. И, д, прил. 3). Если при расчете деформацией зоны присоединения пренебречь, т. е. принять узел точечным, то значения бимоментов в крайних узлах также оказываются равными нулю. Напряжения в раме 2 незначительны. Напряженное состояние рамы 1 определяется значительными напряжениями стесненного кручения 0и и напряжениями вертикального изгиба (рис. 59). Напряжения горизонтального изгиба отсутствуют оу= = 0) так как Л 1=0, рамы 1 и 2 — плоские. [c.105]

Наибольший момент при горизонтальном изгибе [c.274]

Условимся о знаках изгибающих моментов и поперечных сил. При вычислении изгибающего момента момент любой силы относительно центра рассматриваемого сечения будем считать положительным, если он обусловливает вращение левой части балки по часовой стрелке или правой части против часовой -стрелки. При положительных изгибающих моментах балка, расположенная горизонтально, изгибается выпуклостью вниз. При вычислении поперечной силы будем считать положительной силу, находящуюся слева от сечения и направленную вверх, или силу, находящуюся справа от сечения и направленную вниз (т. е. в сторону выпуклости при изгибе положительным моментом). [c.156]

Для исправления повреждений кузовов четырех- и восьмиосных полувагонов используют машины проекта Т-337 ПКБ ЦВ. С помощью такой машины производят правку уширения и сужения кузова, продольных, горизонтальных изгибов верхней обвязки, стоек, раскосов, металлической обшивки с деформацией внутрь и наружу кузова, стоек торцовых дверей без снятия их с вагона, крышек люков, верхних листов промежуточных балок рамы, отдельных мест хребтовой балки, сварочные работы с прижатием свариваемых элементов при наличии зазора между ними, смену крышек люков, дверей, автосцепок. [c.54]

Для расчета коробчатых фундаментов. Так как возможность резонанса не исключается, вертикальная и горизонтальная статические эквивалентные приняты равными 15L. Горизонтальная составляющая центробежной силы прикладывается при этом на уровне вала и машины, так что ею вызывается не только горизонтальный изгиб блока фундамента, но и скручивание вокруг горизонтальной продольной оси. [c.361]

Допускаются следующие отклонения вогнутость п выпуклость стенок боковин форм до 20 мм отклонение стенок боковины левой и правой по вертикали при высоте Я=1000 мм— 20 мм и высоте Я=1600 мм—25 мм провисание нижних поясов ферм относительно друг друга не более 25 мм вертикальный и горизонтальный изгибы фермы не более 25 мм волнистость поясов фермы не более 5 мм на 1 м длины. [c.138]

Напряжение от горизонтального изгиба балки равно [c.503]

Положительное значение соответствует эксцентриситету, направленному в сторону рамы, и наоборот. Наличие горизонтального изгиба изменяет расположение опасного сечения штанги, определённого выще по фиг. 61. [c.157]

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ИЗГИБ Горизонтальный изгибающий момент и поперечная сила [c.128]

Измеренные напряжения (вернее, деформации) представляют собой сумму отдельных напряжений, вызываемых в волокнах балки четырьмя причинами , вертикальным изгибом и кручением, (основные напряжения), горизонтальным изгибом и продольным сжатием или растяжением (дополнительные напряжения). Эти измеренные напряжения нам нужно разложить на четыре составляющие, соответствующие четырем видам работы балки. [c.75]

При кручении рамы возникают горизонтальные составляющие нагрузок. Они зависят от боковой жесткости рессор и смещения оси вращения от плоскости рамы, а также от угла закручивания. Чем больше жесткость рессор, смещение оси вращения и угол закручивания, тем больше горизонтальные усилия. Таким образом, элементы рамы при перекосе находятся в сложном нагружении под действием вертикального изгиба, естественного кручения, горизонтального изгиба и др. [c.333]

При горизонтальном изгибе обшивка работает на сдвиг и воспринимает касательные напряжения. [c.124]

Момент горизонтального изгиба определяется по уравнению [c.125]

В работу первых трех включается носовая часть нервюр расчет их ведется на вертикальный и горизонтальный изгиб и на кручение — по Бредту. Расчеты последних групп представляют некоторые особенное ги. [c.168]

Выше был рассмотрен вертикальный изгиб крыла в плоскости, параллельной лонжеронам, теперь рассмотрим горизонтальный изгиб в плоскости хорд. Для определения напряжений при таком изгибе предположим сначала, по аналогии с вертикальным изгибом, что консоль крыла абсолютно жесткая, и рассмотрим, что даст поворот корневого сечения 2—3 на угол р [c.179]

Из сказанного следует, что с точки зрения концентрации напряжений горизонтальный изгиб создает более тяжелые условия нагружения консоли. Объясняется это тем, что при горизонтальном изгибе консоль получается более жесткой из-за отсутствия деформации сдвига нервюр. [c.182]

Определите концентрацию напряжения Ох в заднем стрингере корневого сечення 2—3 (см рис. 5Й) при горизонтальном изгибе крыла. Данные те же, что и в задаче № 8. (Ответ Ох = 1,5 ) [c.183]

В однолонжеронных крыльях вертикальный изгиб воспринимается лонжероном горизонтальный изгиб — лонжероном и носовыми стрингерами, подкрепляющими носовую обшивку кручение крыла полностью воспринимается жестким контуром, состоящим из фанерного носка и стенок лонжерона, так как, считая лонжерон плоской фермой, мы не можем вводить его в работу кручения крыла. [c.73]

В двухлонжеронной крыле с жесткой фанерной обшивкой последняя будет разгружать лонжероны от изгиба, воспринимая на себя часть крутящего момента. Кроме того, при горизонтальном изгибе крыла обшивка будет работать на срез как стенка балки, поясами которой будут являться лонжероны крыла. [c.79]

Напряжения от горизонтального изгиба в поясах (лонжеронах) определяются по формулам [c.81]

Значения моментов инерции лонжеронов / лИ / ,л относительно осей X—X и у—у подсчитаны при расчете крыла на изгиб и поэтому могут быть взяты 1 л— из расчета крыла на вертикальный изгиб и 1уц из расчета на горизонтальный изгиб. [c.92]

В случае наличия заднего лонжерона, служащего для подвески элерона и идущего до фюзеляжа, горизонтальная нагрузка воспринимается растяжением и сжатием поясов горизонтальной фермы, образованной главным лонжероном и лонжероном-стрингером. В корневой части крыла устанавливается дополнительный косой лонжерон, который обеспечивает крылу жесткую заделку на фюзеляже от скручивающих усилий. Кроме того, косой лонжерон будет служить как бы подкосом для лонжерона крыла в горизонтальной плоскости и, следовательно, уменьшит Горизонтальный изгибающий момент у корня крыла. Однако ввиду малой длины пролета косого лонжерона при расчете на горизонтальный изгиб его не учитывают, а считают лишь на скручивающие усилия. [c.96]

Определение горизонтальных изгибающих моментов по сечениям крыла производим в порядке, указанном в 7. Горизонтальный изгиб будет восприниматься отдельными силовыми элементами горизонтальной фермы крыла, и определение в них (поясах) усилий ничем не будет отличаться от крыла двухлонжеронной конструкции, т. е. нужно будет найти положение нейтральной оси горизонтальной фермы и затем определить суммарные усилия в поясах балки (лонжероне, стрингере). [c.96]

Так как в наборе продольных элементов однолонжеронного крыла нет однотипности, то ниже даются указания, какие элементы можно вводить в работу крыла на горизонтальный изгиб. [c.96]

Механизм передвижения моста такого крана обычно располагают на верхней горизонтальной вспомогательной ферме. Крутящие моменты, возникающие при нагружении главных балок, воспринимаются пространственной системой, состоящей из главных балок, вспомогательных ферм, горизонтальных и поперечных связей. Вследствие этого главные балки четырехферменных мостов могут иметь меньшую горизонтальную изгиб-ную и крутильную жесткость, чем коробчатые балки однобалочных и двухбалочных мостов. Часто главные балки четырехферменных мостов выполняют одностенчатыми. [c.510]

Задача состояла в том, чтобы оба эти судна подвергнуть вертикальному и горизонтальному изгибу, кручению и осевому сжатию в контролируемых условиях в спокойной воде для определения деформаций и распределения напряжений и прогибов от действий этих нагрузок отдельно и в совокупности. Кроме того, Оушен Вулкан предполагалось снарядить аппаратурой для измерения фактических сил, действующих на конструкцию в условиях дальнего плавания. При этом было решено не определять деформации и прогибы в море, во-первых, из-за трудностей выполнения этого задания, во-вторых, для того, чтобы иметь больше времени для измерения действующих сил. В то время срок службы датчиков деформаций электрического сопротивления был небольшой. Эта программа, как и планировалось, была выполнена полностью и подробно описана в ряде отчетов Отдела Адмиралтейства по сварке судов (1953—1954 гг.) . [c.366]

Рамы 3 я 4 отличаются от первых двух наличием эксцентриситетов, предельные значения которых определяются высотой лонжеронов. Для рамы 3 этот эксцентриситет небольшой (е—2 см). Жесткость рамы 3 по сравнению с рамой 1 изменилась незначительно, однако горизонтальное усилие изменяет напряженное состояние узлов. Наряду с напряжениями Ош и Ож в раме 3 появляются напряжения от горизонтального изгиба Оу (рис. 59). Например, при Р=500 Н в средней поперечине узла расчетные напряжения [формула (17) прил. 3] таковы 0сошах= 123 МПа СГутах [c.105]

Если расчетные напряжения в балке являются суммарными от вертикального изгиба и других усилий (например, горизонтального изгиба или продольной силы), то величину [о]р в формуле (309) слелует заменить напряжением < р, вызванным-лишь одним вертикальным изгибом (при проверке жесткости в вертикальной плоскости). [c.280]

Трехлонжеронное крыло на горизонтальный изгиб рассчитывается как двухпоясная балка, если средний лонжерон расположен близко к центру тяжести всего сечения. [c.133]

При горизонтальном изгибе крыла на треугольные панели действует внецентреиио сила Qк и они нагружены так, как показано на рис. 5.39. Напряжения а воспринимаются поясами нервюр с присоединенной к ним обшивкой. [c.193]

В предварительном расчете (в первом приближении) лонжероны считаются независимыми друг от друга, и расчет производится без учета кручения и горизонтального изгиба. Порядок предварительного расчета следуюй1ий [c.76]

Выражение Мх есть вертикальный изгибающий момент, действующий в сечении Мцерт, следовательно, момент горизонтального изгиба определяется по уравнению [c.80]

При горизонтальном изгибе двухлонжеронное крыло рассчитывается как двухпоясная балка. Поясами балки являются ло нжероны [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...